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本周上海市場各品種主流價格穩(wěn)中趨弱。本周建筑鋼材價格弱勢下跌，出貨加速；熱卷價格弱勢盤整，庫存下降；中厚板價格總體平穩(wěn)，成交一般；冷軋價格橫盤整理，供應壓力增大。截至周五，中天高線Φ8.0mmHPB300價格為3300元/噸，較上周價格下跌30元/噸；中天螺紋Ф20mmHRB400價格為3090元/噸，較上周價格下跌50元/噸。馬鋼14-20mm中厚板價格為3280元/噸，較上周價格持平。沙鋼4.75mmQ235B熱軋板卷價格為3400元/噸，較上周價格下跌20元/噸。鞍鋼1.0mmST12冷軋板卷價格為4050元/噸，較上周價格持平。本鋼1.0mmDC51D+Z鍍鋅板卷價格為4570元/噸，較上周價格下跌10元/噸；寶鋼0.476mmTDC51D+Z彩涂板卷價格為7100元/噸，較上周價格持平。馬鋼16#Q235B槽鋼價格為3150元/噸，較上周價格持平；馬鋼200*100*5.5*8Q235H型鋼價格為3050元/噸，較上周價格持平。 宏觀方面，IMF下調(diào)全球增長預期至3.4%，測中國經(jīng)濟增速7.4%；中電聯(lián)：預計今年全社會用電量同比增6%；央行周四繼續(xù)暫停正回購，本周凈投放180億；中國7月匯豐制造業(yè)PMI初值52，創(chuàng)18個月新高；22省公布上半年GDP增速，均落后年初目標；6月全球粗鋼日均產(chǎn)量創(chuàng)歷史新高；金融機構外匯占款年內(nèi)首現(xiàn)負增長；京津冀一體化三大規(guī)劃將出臺，即將上報國務院；央行周二暫停公開市場操作，本周到期資金180億；發(fā)改委決定7月21日24時起將汽油及柴油每升分別降0.18元和0.20元；工信部公布首批鋼鐵行業(yè)淘汰落后企業(yè)名單。 表1：本周上海市場主要品種價格匯總 城市 日期 高線Φ8.0mmHPB300 螺紋鋼Φ20mmHRB400 中厚板20mmQ235B 熱軋板卷4.75mmQ235B 冷軋板卷1.0mmST12 鍍鋅板卷1.0mmDC51D+Z 彩涂板卷0.476mmTDC51D+Z 槽鋼16#Q235B H型鋼200*100*5.5*8Q235 上海 2014-7-18 3330 3140 3280 3420 4050 4580 7100 3150 3050 2014-7-25 3300 3090 3280 3400 4050 4570 7100 3150 3050 產(chǎn)地 中天 中天 馬鋼 沙鋼 鞍鋼 本鋼 寶鋼 馬鋼 馬鋼 漲跌 -30 -50 0 -20 0 -10 0 0 0   上海建材：本周上海市場整周來看,建材弱勢下跌，其中螺紋鋼跌幅50元/噸，高線跌幅50元/噸，盤螺跌幅40元/噸。成交量較上周有一定程度的恢復。市場情況：一方面，上周五鐵礦石期貨跌停，期螺跌幅擴大使得市場剛剛樹立起的信心破裂，本周開始，商家就加大出貨力度，爭取在周初就搏得一個好的成交量，減少月底壓力。另一方面，七月初價格向好后，商家有計劃的補充了一定量的庫存，導致市場庫位上升，成本抬升。七月中旬開始，行情急轉直下，所以快速出貨勢在必行，故價格下調(diào)幅度較為明顯。21日沙永鋼的價格政策為平盤，無補。原材料價格的趨弱將使得鋼廠獲得更好的盈利空間。目前市場是原材料弱勢，鋼廠和市場庫存低位，鋼廠盈利空間好，市場利潤空間窄的格局。預計此鋼廠強，市場弱的格局將會繼續(xù)持續(xù)至七月末，故下周上海市場價格或將繼續(xù)窄幅下調(diào)。 上海熱軋：本周申城熱軋板卷主流價格弱勢盤整，主流價格較上周五小幅趨弱10-20元/噸，部分商家成交時可以再議10-20元/噸。目前大部分熱軋板卷經(jīng)銷商心態(tài)較為穩(wěn)健，畢竟現(xiàn)貨資源總量連續(xù)下降，本周五庫存再降1.3萬噸至62.7噸；不過也有商家認為8月份新貨資源抵達量或將增多，而且下游需求又不理想，所以秉承快進快出策略為宜，事實上當前普卷中間規(guī)格最新售價已經(jīng)觸及3360元/噸。就下周新貨抵達量來看，申城熱軋板卷供需格局并未變化，所以商家報價或以平穩(wěn)為主，視具體情況再做窄幅調(diào)整。 上海中厚板：本周申城中板主流價格大體持穩(wěn)，成交情況整體一般。由于新貨資源抵達速度放緩，在下游需求逐漸消化之后，申城部分普中板規(guī)格資源較為緊俏，譬如20-35mm普板貨源很少，部分天鋼、唐鋼資源可以高價售出。就庫存量變化來看，本周五申城中厚板最新庫存量再降0.32萬噸至20.42萬噸。目前部分文豐和唐鋼資源正在陸續(xù)入庫，總量超過1萬噸，不過要到下周才能正式出售；其他鋼廠新貨資源抵達速度偏慢，短期內(nèi)部分規(guī)格資源緊俏局面很難改善。由于當前上海地區(qū)中板價格已經(jīng)處于歷史低位，而較周邊地區(qū)和相關品種來看，中板價格也是偏低，預計下周市場窄幅盤整，價格變動幅度小。 上海冷軋：本周上海冷軋橫盤整理，成交不溫不火，商家觀望心態(tài)濃。截止發(fā)稿，本地冷軋成交價維持在3950-4000元/噸之間，部分緊俏規(guī)格價格掛高。筆者認為，短期內(nèi)冷軋價格仍將延續(xù)底部盤整態(tài)勢運行，價格大幅調(diào)整的概率較?。阂环矫妫瑥某杀窘嵌瓤紤]，期現(xiàn)貨基本保持一致，商家利潤空間十分有限，再度下跌的壓力不大；另一方面，由于缺乏資金的炒作以及市場長期下跌導致商家信心不足，同時，上海市場冷軋庫存繼續(xù)回升，目前冷軋社會庫存共計49.63萬噸，周環(huán)比增加0.22萬噸，供應壓力依然較大，所以短期價格難以形成有力的反彈。綜上，預計下周冷軋價格或延續(xù)底部震蕩。 上海型材：本周上海型鋼價格盤整運行，整體價格變化不大，馬鋼角槽鋼資源逐漸得到補充，據(jù)商家表示于7月底前將把所有規(guī)格補充完畢。另外，前期集中檢修的H型鋼廠家如山西新泰、唐山天柱等也開始復產(chǎn)，而且這些鋼廠資源在申城也是主要流通對象，如此一來，8月份H型鋼市場到貨將有明顯增加，缺貨規(guī)格也會得到補充，短期而言，由于馬鋼退補的減少，市場成本支撐有所加強，雖然成交不暢，但價格變動也不會太大。 上海涂鍍：本周涂鍍市場價格繼續(xù)弱勢運行，商家出貨不佳。截止周五，本地鍍鋅板卷1.0mm大約在4400-4560元/噸之間，彩涂卷板民企0.5mm價格維持在5000-5050元/噸，一線鋼廠則下跌至7100元/噸。整體來看，本周市場高溫天氣持續(xù)，市場成交較為疲弱，大戶紛紛表示出貨壓力較大，由于終端需求難有改觀，市場后期信心依舊不足。目前鍍鋅資源較為豐富，主要鋼廠到貨較多，此外，短期市場壓力依舊較大，主要源于沙鋼鍍鋅低成本使得商家對于后市更加擔憂，加上，目前沙鋼仍滿負荷生產(chǎn)，后期市場量價齊沖擊，市場競爭激烈更加明顯。彩涂方面，室外工程項目開工率不足，終端有效采購欠佳，市場報價仍受較大程度影響。鋼廠方面，8月主導鋼廠涂鍍價格政策紛紛平盤出臺，后期成本調(diào)整概率較小，這對于市場價格影響將有限。筆者認為，后期市場價格走勢決定因素仍是需求環(huán)節(jié)，建議商家合理操作。 表2：本周上海市場主要品種庫存匯總 單位：萬噸 日期 螺紋 線材 熱軋 冷軋 中板 工角槽 H型鋼 合計 14.7.18 25.29 6.74 64 49.41 20.74 5.26 4.08 175.52 14.7.25 24.9 6.63 62.7 49.63 20.42 5.32 3.89 173.49 與上周相比 -0.39  -0.11  -1.30  0.22  -0.32  0.06 -0.19 -2.03    據(jù)調(diào)查顯示，本周末上海市場螺紋鋼庫存24.9萬噸，比上周減少0.39萬噸，線材庫存6.63萬噸，比上周減少0.11萬噸；熱軋庫存62.7萬噸，比上周減少1.30萬噸；中板庫存20.42萬噸，比上周減少0.32萬噸；冷軋庫存49.63萬噸，比上周增加0.22萬噸；工角槽庫存5.32萬噸，比上周增加0.06萬噸；H型鋼庫存3.89萬噸，比上周減少0.19萬噸?？値齑?73.49萬噸，下降2.03萬噸。 綜上所述，本周市場價格穩(wěn)中趨弱，成交總體一般。受期貨市場下跌的影響，加上持續(xù)的高溫天氣，市場成交較為疲弱，商家信心略顯不足。為了加快出貨，建材商家多跌價促銷。板材商家由于目前庫存相對不高，加上目前的價格已經(jīng)處于低位，成本支撐增強，報價相對平穩(wěn)，但個別品種有小幅松動。對于后期商家表示，短期內(nèi)需求難有明顯改善，價格上漲動力不足，不過目前市場庫存整體不高，考慮到成本的因素，價格下行空間也有限。預計下周上海市場鋼價繼續(xù)盤整運行。

聯(lián)軸器品種、型式、規(guī)格很多，在正確理解品種、型式、規(guī)格各自概念的基礎上，根據(jù)傳動的需要來選擇聯(lián)軸器，首先從已經(jīng)制訂為標準的聯(lián)軸器中選擇，目前我過制訂為國際和行標的聯(lián)軸器有數(shù)十種，這些標準聯(lián)軸器絕大多數(shù)是通用聯(lián)軸器， 萬向聯(lián)軸器 ,每一種聯(lián)軸器都有各自的特點和適合范圍，基本能夠滿足多種工況的需要，一般情況下設計人員無需自行設計聯(lián)軸器，只有在現(xiàn)有標準聯(lián)軸器不能滿足需要時才自行設計聯(lián)軸器。標準聯(lián)軸器選購方便，價格比自行設計的非標準聯(lián)軸器要便宜很多。在眾多的標準聯(lián)軸器中，正確選擇適合自己需要的最佳聯(lián)軸器，關系到機械產(chǎn)品軸系傳動的工作性能、可靠性、使用壽命、振動、噪聲、節(jié)能、傳動效率、傳動精度、經(jīng)濟性等一系列問題，也關系到機械產(chǎn)品的質量。設計人員在選用聯(lián)軸器時應立足于從軸系傳動的角度和需要來選擇聯(lián)軸器，應避免單純的只考慮主、從動端聯(lián)接選擇聯(lián)軸器。 一、選擇聯(lián)軸器應考慮的因素 （一） 動力機的機械特性  　　 動力機到工作機之間，通過一個或數(shù)個不同品種型式、規(guī)格的聯(lián)軸器將主、從動端聯(lián)接起來，形成軸系傳動系統(tǒng)。在機械傳動中，動力機不外乎電動機、內(nèi)燃機和氣輪機。由于動力機工作原理和機構不同，其機械特性差別較大，有的運轉平穩(wěn)，有的運轉時有沖擊，對傳動系統(tǒng)形成不等的影響。根據(jù)動力機的機械特性，將動力機分為四類。 萬向聯(lián)軸器 ,見表 1 。 表 1 動力機系數(shù)Kw 動力機類別代號 動力機名稱 動力機系數(shù) Kw 動力機類別代號 動力機名稱 動力機系數(shù) Kw Ⅰ 電動機、透平 1.0 Ⅲ 二缸內(nèi)燃機 1.4 Ⅱ 四缸及四缸以上內(nèi)燃機 1.2 Ⅳ 單缸內(nèi)燃機 1.6 動力機的機械特性對整個傳動系統(tǒng)有一定的影響，不同類別的動力機，由于其機械特性不同，應選取相應的動力機系數(shù) Kw ，選擇適合于該系統(tǒng)的最佳聯(lián)軸器。動力機的類別是選擇聯(lián)軸器品種的基本因素，動力機的功率是確定聯(lián)軸器的規(guī)格大小的主要依據(jù)之一，與聯(lián)軸器轉矩成正比。固定的機械產(chǎn)品傳動系統(tǒng)中的動力機大都是電動機，運行的機械產(chǎn)品傳動系統(tǒng)（例如船舶、各種車輛等）中的動力機多為內(nèi)燃機，當動力機為缸數(shù)不同的內(nèi)燃機時，必須考慮扭振對傳動系統(tǒng)的影響，這種影響因素與內(nèi)燃機的缸數(shù)、各缸是否正常工作有關。此時一般應選用彈性聯(lián)軸器，以調(diào)整軸系固有頻率，降低扭振振幅，從而減振、緩沖、保護傳動裝置部件，改善對中性能，提高輸出功率的穩(wěn)定性。 （二） 載荷類別  　　 由于結構和材料不同，用于各個機械產(chǎn)品傳動系統(tǒng)的聯(lián)軸器，其載荷能力差異很大。載荷類別主要是針對工作機的工作載荷的沖擊、振動、正反轉、制動、頻繁啟動等原因而形成不同類別的載荷。為便于選用計算，將傳動系統(tǒng)的載荷分為四類，見表 2 。 表 2 載荷類別 載荷類別 載荷狀況 工況系數(shù) K 載荷類別 載荷狀況 工況系數(shù) K Ⅰ 載荷均勻，工作平穩(wěn) 1~1.5 Ⅲ 重沖擊載荷，頻繁正反轉 2.5~2.75 Ⅱ 中等沖擊載荷 1.5~2.5 Ⅳ 特重沖擊載荷，頻繁正反轉 >2.75 傳動系統(tǒng)的載荷類別是選擇聯(lián)軸器品種的基本依據(jù)。沖擊、振動和轉矩變化較大的工作載荷，應選擇具有彈性元件的撓性聯(lián)軸器即彈性聯(lián)軸器，以緩沖、減振、補償軸線偏移，改善傳動系統(tǒng)工作性能。起動頻繁、正反轉、制動時的轉矩是正常平穩(wěn)工作時轉矩的數(shù)倍，是超載工作，必然縮短聯(lián)軸器彈性元件使用壽命，聯(lián)軸器只允許短時超載，一般短時超載不得超過公稱轉矩的 2~3 倍，即 [Tmax] ≥ 2~3T n 。  　　 低速工況應避免選用只適用于中小功率的聯(lián)軸器，例如：彈性套柱銷聯(lián)軸器、芯型彈性聯(lián)軸器、多角形橡膠聯(lián)軸器、輪胎式聯(lián)軸器等；需要控制過載安全保護的軸系，宜選用安全聯(lián)軸器；載荷變化較大的并有沖擊、振動的軸系，宜選擇具有彈性元件且緩沖和減振效果較好的彈性聯(lián)軸器。金屬彈性元件彈性聯(lián)軸器承載能力高于非金屬彈性元件彈性聯(lián)軸器；彈性元件受擠壓的彈性聯(lián)軸器可靠性高于彈性元件受剪切的彈性聯(lián)軸器。 （三） 聯(lián)軸器的許用轉速 聯(lián)軸器的許用轉速范圍是根據(jù)聯(lián)軸器不同材料允許的線速度和最大外緣尺寸，經(jīng)過計算而確定。不同材料和品種、規(guī)格的聯(lián)軸器許用轉速的范圍不相同，改變聯(lián)軸器的材料可提高聯(lián)軸器許用轉速范圍，材料為鋼的許用轉速大于材料為鑄鐵的許用轉速。用于 n>5000r/min 工況條件的聯(lián)軸器，應考慮聯(lián)軸器外緣離心力和彈性元件變形等影響因素，并應作動平衡。高速時不應選用非金屬彈性元件彈性聯(lián)軸器，高速時形成彈性元件變形，宜選用高精度的撓性聯(lián)軸器，目前國外用于高速的聯(lián)軸器不外乎膜片聯(lián)軸器和高精度鼓形齒式聯(lián)軸器。 萬向聯(lián)軸器 （四） 聯(lián)軸器所聯(lián)兩軸相對位移 聯(lián)軸器所聯(lián)兩軸由于制造誤差、裝配誤差、安裝誤差、軸受載而產(chǎn)生變形、基座變形、軸承受損、溫度變化（熱脹、冷縮）、部件之間的相對運動等多種因素而產(chǎn)生相對位移。一般情況下，兩軸相對位移是難以避免的，但不同工況條件下的軸系傳動所產(chǎn)生的位移方向，即軸向（ x ）、徑向（ y ）、角向（α）以及位移量的大小有所不同。只有撓性聯(lián)軸器才具有補償兩軸相對位移的性能，因此在實際應用中大量選擇撓性聯(lián)軸器。剛性聯(lián)軸器不具備補償性能，應用范圍受到限制，因此用量很少。角向（α）唯一較大的軸系傳動宜選用萬向聯(lián)軸器，有軸向竄動，并需控制軸向位移的軸系傳動，應選用膜片聯(lián)軸器；只有對中精度很高的情況下選用剛性聯(lián)軸器，各標準撓性聯(lián)軸器許用補償量見表 3 。  表 3 撓性聯(lián)軸器和彈性聯(lián)軸器許用補償量 序號 聯(lián)軸器名稱 標準號 許用補償量 徑向（△ y ）/mm 軸向（△ x ）/mm 角向（△α） 1 滾子鏈條聯(lián)軸器 GB/T6069 - 85 0.19~0.27 1.4~9.5 1 o 2 SWC 型整體叉頭十字軸式 萬向聯(lián)軸器 JB/T5513 - 85 15 o ~25 o 3 SWP 型剖分軸承十字軸式 萬向聯(lián)軸器 JB/T3241 - 91 5 o ~10 o 4 SWZ 型整體軸承十字軸式 萬向聯(lián)軸器 JB/T3242 - 93 ≤ 10 o 5 十字軸式 萬向聯(lián)軸器 JB/T5901 - 91 ≤ 45 o 6 球籠式 萬向聯(lián)軸器 GB/T7549 - 87 14 o ~18 o 7 重型機械用球籠式 萬向聯(lián)軸器 JB/T6140 - 92 ≤ 25 o 8 球鉸式 萬向聯(lián)軸器 JB/T6139 - 92 ≤ 40 o 9 TGL 型鼓形齒式聯(lián)軸器 JB/T5514 - 91 0.3~1.1 ± 1 1 o 10 WGC 、 WGP 、 WGZ 型鼓形齒式聯(lián)軸器 7001 - 93  JB/T 7002 - 93  7003 - 93 1.3~10.8 1 o30 ′ 11 GCLD 型鼓形齒式聯(lián)軸器 JB/T8854.1 - 1999 1 o30 ′ 12 GCL 型鼓形齒式聯(lián)軸器 JB/T8854.2 - 1999 1.96~21.7 1 o30 ′ 13 GCLZ 型鼓形齒式聯(lián)軸器 JB/T8854.3 - 1999 1.0~8.5 1 o30 ′ 14 CL 型鼓形齒式聯(lián)軸器 JB/ZQ4218 - 86 0.4~6.3 0 o30 ′ 15 膜片聯(lián)軸器 JB/T9147 - 1999 1~2 0 o30 ′ ~1o30 ′ 16 蛇形彈簧聯(lián)軸器 GB/T8869 - 2000 0.2~0.5 0 o30 ′ ~1o30 ′ 17 簧片聯(lián)軸器 GB/T12922 - 91 0.24~1.1 18 撓性桿聯(lián)軸器 GB/T14654 - 93 6X10 - 3 ~15X10 - 3 rad 19 彈性套柱銷聯(lián)軸器 GB/T4323 - 84 0.2~0.6 0 o30 ′ ~ 1 o30 ′ 20 彈性柱銷聯(lián)軸器 GB/T5014 - 85 0.15~0.25 ≤ 0 o30 ′ V 21 彈性柱銷齒式聯(lián)軸器 GB/T5015 - 85 0.3~1.5 0 o30 ′ ~2o30 ′ 22 梅花型彈性聯(lián)軸器 GB/T5272 - 85 0.5~1.8 1 o~ 2 o30 ′ 23 輪胎式聯(lián)軸器 GB/T5844 - 86 1.0~5 3.2 o 24 彈性環(huán)聯(lián)軸器 GB/T2496 - 96 1.2~6.2 0 o30 ′ ~1 o30 ′ 25 芯型彈性聯(lián)軸器 GB/T10614 - 89 0.5~2 0 o20′~1 o30′ 26 彈性塊聯(lián)軸器 JB/T9148 - 1999 0.6~2 2 o ~5 o 27 多角形橡膠聯(lián)軸器 JB/T5512 - 91 1~2 1 o ~1 o30 ′ 28 H 形彈性聯(lián)軸器 JB/T5511 - 91 0.5~2 0.35 o~1o 29 徑向彈性柱銷聯(lián)軸器 JB/T7849 - 95 1 0.35 o~1o 30 LAK 型鞍形塊彈性聯(lián)軸器 JB/T7648 - 95 2~10 1 o~1.5o 31 球面滾子聯(lián)軸器 JB/T7009 - 93 1.5 o 32 滑塊聯(lián)軸器 JB/ZQ4384 - 97 ≤ 0.2 ≤ 0 o40 ′ （五） 聯(lián)軸器的傳動精度 小轉矩和以傳遞運動為主的軸系傳動，要求聯(lián)軸器具有較高的傳動精度，宜選用金屬彈性元件的撓性聯(lián)軸器。大轉矩個傳遞動力的軸系傳動，對傳動精度亦有要求，高轉速時，應避免選用非金屬彈性元件彈性聯(lián)軸器和可動元件之間有間隙的撓性；聯(lián)軸器，宜選用傳動精度高的膜片聯(lián)軸器。 （六） 聯(lián)軸器尺寸、安裝和維護 聯(lián)軸器外形尺寸，即最大徑向和軸向尺寸，必須在機器設備允許的安裝空間以內(nèi)。應選擇裝拆方便、不用維護、維護周期長或者維護方便、更換易損件不用移動兩軸、對中間調(diào)整容易的聯(lián)軸器。大型機器設備調(diào)整兩軸對中較困難，應選擇使用耐久和更換易損件方便的聯(lián)軸器。金屬彈性元件撓性聯(lián)軸器一般比非金屬彈性元件撓性聯(lián)軸器使用壽命長。需密封潤滑和使用不耐久的聯(lián)軸器，必然增加維護工作量。對于長期連續(xù)運轉和經(jīng)濟效益較高的場合，例如我國冶金企業(yè)的軋機傳動系統(tǒng)的高速端，目前普遍采用的是齒式聯(lián)軸器，齒式聯(lián)軸器雖然理論上傳遞轉矩大，但必須在潤滑和密封良好的條件下才能耐久工作，且需經(jīng)常檢查密封狀況，注潤滑油或潤滑脂，維護工作量大，增加了輔助工時，減少了有效工作時間，影響生產(chǎn)效益。國際上工業(yè)發(fā)達國家，已普遍選用使用壽命長、不用潤滑和維護的膜片聯(lián)軸器取代鼓形齒式聯(lián)軸器，不僅提高了經(jīng)濟效益，還可以凈化工作環(huán)境。在軋機傳動系統(tǒng)選用我過研制的彈性活銷聯(lián)軸器和扇形塊彈性聯(lián)軸器，不僅具有膜片聯(lián)軸器的優(yōu)點，而且緩沖減振效果好，價格便宜。 （七） 工作環(huán)境 聯(lián)軸器與各種不同主機產(chǎn)品配套使用，周圍的工作環(huán)境比較復雜，如溫度、濕度、水、蒸汽、粉塵、砂子、油、酸、堿、腐蝕介質、鹽水、輻射等狀況，是選擇聯(lián)軸器時必須考慮的重要因素之一。對于高溫、低溫、有油、酸、堿介質的工作環(huán)境，不宜選用以一般橡膠為彈性元件材料的撓性聯(lián)軸器，應選擇金屬彈性元件撓性聯(lián)軸器，例如膜片聯(lián)軸器、蛇形彈簧聯(lián)軸器等。彈性柱銷式聯(lián)軸器由于運轉時柱銷的竄動，自身噪聲大，對于噪聲有嚴格要求的場合就不應選用。 （八） 經(jīng)濟性 由于各品種、型式、規(guī)格的聯(lián)軸器結構、材料、大小和精度不同，其成本和造價相差很大。一般精度要求的聯(lián)軸器成本低于高精度要求的聯(lián)軸器；結構簡單、工藝性好的聯(lián)軸器成本低于結構復雜、工藝性差的聯(lián)軸器；采用一般材料作原料的聯(lián)軸器成本低于采用特殊材料作原料的聯(lián)軸器；非金屬彈性元件撓性聯(lián)軸器的成本低于金屬彈性元件撓性聯(lián)軸器。在選擇聯(lián)軸器時，價格是不可忽視的重要因素，有時甚至是決定因素。對于一般工況條件，就無必要選擇價格較貴的高精度聯(lián)軸器，選用者往往因為經(jīng)濟的原因不能選用某些性能雖好但價格較高的撓性聯(lián)軸器。在選擇聯(lián)軸器時應根據(jù)選用各自實際情況和要求，綜合考慮上述各種因素，從現(xiàn)有標準聯(lián)軸器中選取最適合于自己需要的聯(lián)軸器品種、型式和規(guī)格。一般情況下現(xiàn)有的標準聯(lián)軸器基本可以滿足不同工況的需要。 二． 選用程序 在考慮上述綜合因素的基礎上，聯(lián)軸器選用程序如下：  　　 （一） 選用標準聯(lián)軸器 設計人員在選擇聯(lián)軸器時首先應在已經(jīng)制定為國家標準、機械行業(yè)標準以及獲國家專利的聯(lián)軸器中選擇，只有在現(xiàn)有標準聯(lián)軸器和專利聯(lián)軸器不能滿足設計需要時才自己設計聯(lián)軸器。我國現(xiàn)已制訂了數(shù)量相當多的不同品種，在不同結構型式和規(guī)格基本能滿足不同轉矩、轉速和工況條件的標準聯(lián)軸器。這些標準聯(lián)軸器有的是我國自行研制并經(jīng)過工業(yè)實驗；有的是根據(jù)國外工業(yè)發(fā)達國家有關標準轉化；有的是參考引進樣機消化吸收并自行研制。有的標準聯(lián)軸器不僅在國內(nèi)是新型高性能，在國際上也具有先進水平，例如膜片聯(lián)軸器。在制訂標準時一般都經(jīng)過嚴格程序，以保證標準的質量。標準聯(lián)軸器是成熟的，一般也應是可靠的，關鍵是正確選擇。國家專利聯(lián)軸器例如彈性活銷聯(lián)軸器、扇形塊彈性聯(lián)軸器，吸取多種老式彈性聯(lián)軸器的優(yōu)點，克服了各自存在的缺點，在國內(nèi)外均屬高性能、新技術，是更新?lián)Q代聯(lián)軸器。 （二） 選擇聯(lián)軸器品種、型式 了解聯(lián)軸器（尤其是撓性聯(lián)軸器）在傳動系統(tǒng)中的綜合功能，從傳動系統(tǒng)總體設計考慮，選擇聯(lián)軸器品種、型式。根據(jù)原動機類別和工作載荷類別、工作轉速、傳動精度、兩軸偏移狀況、溫度、濕度、工作環(huán)境等綜合因素選擇聯(lián)軸器的品種。 根據(jù)配套主機的需要選擇聯(lián)軸器的結構型式，當聯(lián)軸器與制動器配套使用時，宜選擇帶制動輪或制動盤型式的聯(lián)軸器；需要過載保護時；宜選擇安全聯(lián)軸器；與法蘭聯(lián)接時，宜選擇法蘭式；長距離傳動，聯(lián)接的軸向尺寸較大時，宜選擇接中間或接中間套型。 （三） 聯(lián)軸器轉矩計算 傳動系統(tǒng)中動力機的功率應大于工件機所需功率。根據(jù)動力機的功率和轉速可計算得到與動力機相聯(lián)接的高速端的理論轉矩 T ；根據(jù)工況系數(shù) K 及其他有關系數(shù)，可計算聯(lián)軸器的計算轉矩 Tc 。聯(lián)軸器 T 與 n 成反比，因此低速端 T 大于高速端 T 。 （四） 初選聯(lián)軸器型號 根據(jù)計算轉矩 Tc ，從標準系列中可選定相近似的公稱轉矩 Tn ，選型時應滿足 Tn ≥ Tc 。初步選定聯(lián)軸器型號（規(guī)格），從標準中可查得聯(lián)軸器的許用轉速 [n] 和最大徑向尺寸 D 、軸向尺寸 Lo ，應滿足聯(lián)軸器轉速 n ≤ [n] 。 （五） 根據(jù)軸徑調(diào)整型號 初步選定的聯(lián)軸器聯(lián)接尺寸，即軸孔直徑 d 和軸孔長度 L ，應符合主、從動端軸徑的要求，否則還要根據(jù)軸徑 d 調(diào)整聯(lián)軸器的規(guī)格。主、從動端軸徑不相同是普遍現(xiàn)象，當轉矩、轉速相同，主、從動端軸徑不相同時，應按大軸徑選擇聯(lián)軸器型號。 新設計的傳動系統(tǒng)中，應選擇符合 GB/T 3852 中規(guī)定的七種軸孔型式，推薦采用 J 1 型軸孔型式，以提高通用性和互換性，軸孔長度按聯(lián)軸器產(chǎn)品標準的規(guī)定。 （六）選擇聯(lián)接型式 聯(lián)軸器聯(lián)接型式的選擇，取決于主、從動端與軸的聯(lián)接型式，一般多采用鍵聯(lián)接，為統(tǒng)一鍵聯(lián)接型式及代號，在 GB/T 3852 中規(guī)定了七種鍵槽型式，四種無鍵聯(lián)接，用得較多的是 A 型鍵（平鍵單鍵槽）。 （七） 定聯(lián)軸器品種、型式、規(guī)格（型號） 根據(jù)動力機和聯(lián)軸器載荷類別、轉速、工作環(huán)境等綜合因素，選定聯(lián)軸器品種，根據(jù)聯(lián)軸器的配套、聯(lián)接情況等因素選定聯(lián)軸器型式；根據(jù)公稱轉矩、軸孔直徑與軸孔長度作校核驗算，以最后確定聯(lián)軸器的型號。 在軸系傳動中一般均存在不同程度兩軸線相對偏移，應選用撓性聯(lián)軸器；當軸系傳動中工作載荷產(chǎn)生沖擊、振動時，則應選用彈性聯(lián)軸器，從減振、緩沖效果和經(jīng)濟性考慮，宜選用非金屬彈性元件彈性聯(lián)軸器。  　　 我國普遍存在聯(lián)軸器選用不當?shù)默F(xiàn)象，例如在冶金機械和重型機械的軸系傳動中廣泛選用齒式聯(lián)軸器。在冶金機械和重型機械低速重載軸系傳動中沖擊、振動和兩軸偏移是相當突出的不利因素，只有選用減振、緩沖效果好的彈性聯(lián)軸器才能改善傳動系統(tǒng)工作狀態(tài)，而齒式聯(lián)軸器無論是鼓形齒和直齒均為剛性可移式聯(lián)軸器。根據(jù)不具備減振、緩沖功能，而且還存在要潤滑密封，需定期維修，制造工藝復雜，成本高等一系列缺點，鼓型齒式聯(lián)軸器理應所有齒都嚙合（點接觸），由于制造誤差的存在，全部齒都嚙合是不可能的，承載能力大是理論值。過去聯(lián)軸器品種少，選擇的余地小，如今有很多彈性聯(lián)軸器問世，其中扇形塊彈性聯(lián)軸器和彈性活銷聯(lián)軸器是代替齒式聯(lián)軸器的合理選擇之一。

各類硅酸鈣產(chǎn)品的成分差異。 　　1.有石棉硅酸鈣。以石棉纖維作為增強纖維制得的硅酸鈣。 　　2.無石棉硅酸鈣。一種用耐堿玻璃纖維代替石棉纖維制得的硅酸鈣。無石棉硅酸鈣在熱導率、機械強度和線收縮等主要性能上，均比有石棉硅酸鈣有所提高。尤其是機械強度和脆性的改善，有利于工程施工安裝和損耗的降低。 　　3.超輕硅酸鈣。硅酸鈣生產(chǎn)工藝采用的是靜態(tài)法，而超輕硅酸鈣所采用工藝是動態(tài)法。只是靜態(tài)法中的膠化凝膠過程在動態(tài)法中，改為高壓下加熱攪拌制成（數(shù)量多、體積大）非晶質或亞結晶質的水合物，然后與靜態(tài)法一樣加壓成型、蒸壓硬化，再進入烘房干燥，這樣成型的硅酸鈣稱為超輕硅酸鈣，其熱導率、抗折強度等性能均優(yōu)于有石棉硅酸鈣，特別是密度要輕1/2，使用溫度也由650℃提高到1000℃。 　　4.高強度硅酸鈣。高強度硅酸鈣是以硅質材料與鈣質材料通過水化反應合成，以托貝莫來石為主要結晶體的材料，并用膠粘劑及增強材料來提高制品的強度，同時控制壓縮比來達到密度要求，改變工藝條件來控制熱導率，增加減縮劑來控制收縮率。

精煉渣的發(fā)泡性能與熔渣的粘度、表而張力和密度有關，一般用發(fā)泡指數(shù)來衡量。但熔渣發(fā)泡指數(shù)的測定建立在一定的熔渣成分范圍、一定的溫度、一定的吹氣速度等實驗數(shù)據(jù)的基礎上，而實際生產(chǎn)中這些因素隨著精煉要求的不同和生產(chǎn)過程的變化而不斷變化的，而且各生產(chǎn)單位具體工藝不同，因此所得到的結論對實際生產(chǎn)的指導意義有一定的局限性。 螢石對發(fā)泡效果的影響非常明顯，一是使表面張力和爐渣密度顯著降低，有利于爐渣發(fā)泡；二是使爐渣粘度降低，不利于爐渣發(fā)泡。因此要根據(jù)實際生產(chǎn)中所使用的渣系綜合考慮，合理控制其加入時間和用量。 精煉渣泡沫化不但取決于熔渣的性質也取決于氣量的大小，即使熔渣性質好，由于氣量少，產(chǎn)生泡沫渣效果也不好。在精煉中后期由于渣中氧已脫得差不多，加入電石或碳化硅產(chǎn)生泡沫渣效果較差。為了改善精煉中后期爐渣發(fā)泡性能，可采用加入石灰石和少量碳粉組成的發(fā)泡劑，利用CO2與C反應形成的CO氣泡來促進熔渣泡沫化。

我公司的主要產(chǎn)品品種包括電除塵器和布袋除塵器，能夠為用戶提供5-400m2的各種電除塵器以及多管除塵器、電捕焦油器、濕式電除塵器、水激式除塵器的設計和制造。同時，還研制各種氣體脫硫設備、水處理、氣力輸灰設備和各種工礦備件。本廠生產(chǎn)的各種電除塵器適用于冶金(黑色、有色)、火力發(fā)電、建材、化工、城市集中供熱等行業(yè)，收塵效率均滿足用戶要求，取得了良好的經(jīng)濟效益和社會效益。

通常所說的自力式壓差控制閥，其功能是控制網(wǎng)路中某個支路或某個用戶的壓差，使之基本恒定，而自身消耗的壓差則是變化的，正是通過調(diào)整自身的開度，來調(diào)整自身所消耗的壓差，以實現(xiàn)被控對象的壓差恒定。這種壓差控制閥在供熱空調(diào)工程已有了較多的應用，尤其是在分戶計量供暖工程中被廣泛采用，所以被大家熟悉和了解。本文介紹一種功能與其不同的自力式壓差控制閥，它的作用是控制自身的壓差，因而可稱為自身壓差控制閥。同時，探討它在暖通工程中的應用。 1、結構與工作原理 這里以ZY47—16C型自身壓差控制閥為例，介紹自身壓差控制閥的工作原理。圖1為該閥的結構與工作原理示意圖。彈簧、感壓膜和閥桿固結在一起，通過導壓管將出口壓力P2導入感壓膜上部的密封腔，感壓膜下部為入口壓力P1。根據(jù)P1-P2的設定值ΔPs（以下簡稱設定壓差）確定彈簧的預壓縮量，即使彈簧的彈力與設定壓差條件下感壓膜對彈簧的作用力相等。并按照閥塞的行程遠小于彈簧預壓縮量的原則選擇彈簧。這樣就使得在閥門任一開度的平衡狀態(tài)，閥的進、出口壓差ΔP與設定壓差ΔPs近似相等。嚴格地說，開度不同，平衡狀態(tài)的ΔP是不相等的。顯然，隨著開度的增大，平衡狀態(tài)的ΔP是增大的。但通過對彈簧的選擇，完全可以在閥塞的全行程內(nèi)，將平衡狀態(tài)的ΔP相對于ΔPs的偏離控制在一定的范圍（比如10％）之內(nèi)。 自力式自身壓差控制閥在系統(tǒng)中的工作可分為兩種情況進行說明： ①當前狀態(tài)為關閉。若閥前后壓差ΔP小于設定壓差ΔPs，則繼續(xù)關閉，這時就是一個關斷閥。若ΔP大于ΔPs，則感壓膜克服彈簧的彈力，帶動閥塞上升，閥門開啟；達到平衡狀態(tài)時，進、出口壓差ΔP近似回落到設定壓差ΔPs。 ②當前狀態(tài)為開啟。若系統(tǒng)穩(wěn)定運行，進、出口壓差ΔP近似為設定壓差。若由于系統(tǒng)工況的改變，使ΔP增大，則閥門開大，流量增大；達到平衡狀態(tài)時，ΔP又近似回落到ΔPs。閥門為最大開度時，出現(xiàn)ΔP大于ΔPs的情況，閥門不再具有調(diào)控壓差的能力。若由于系統(tǒng)工況的改變，使進、出口壓差ΔP小于ΔPs，則閥門關小，流量減小，達到平衡狀態(tài)時，ΔP又近似上升到ΔPs。直至閥門關閉時，出現(xiàn)ΔP小于ΔPs的情況，就不再具有調(diào)控壓差的能力，而成為一個關斷閥。簡而言之，自力式自身壓差控制閥在關閉狀態(tài)時，ΔP必須大于ΔPs才能開啟；在開啟狀態(tài)時，可自動調(diào)整開度，保持閥門前后的壓差基本恒定。 2、自身壓差控制閥在暖通工程中的應用 2.1 在保護冷熱源方面的應用 近年來，在供熱工程中，燃油和燃氣機組有了較多的應用。由于對供暖實行計量收費，用戶自主調(diào)節(jié)流量的意識大大增強，加上生活用熱水在一天之內(nèi)用量變化較大，使得供熱系統(tǒng)的流量有很大的變化范圍。若流量過小，可能造成燃油和燃氣機組的局部沸騰，進而使機組受到破壞。對于空調(diào)系統(tǒng)中的冷水機組，如果冷凍水流量太小，也可能造成蒸發(fā)排管局部凍結，進而使機組受到破壞。對于以上兩種情況，可如圖2所示，在旁通管路上，裝設自力式自身壓差控制閥。由于用戶調(diào)節(jié)等原因使系統(tǒng)流量減小，壓差控制閥前后的壓差ΔP就會隨之增大，當ΔP大于設定壓差ΔPs時，壓差控制閥開啟，增大通過冷熱源的流量，保障機組安全運行。在壓差控制閥為開啟狀態(tài)時，可始終保持閥前后的壓差基本恒定。而通過閥的流量則與用戶系統(tǒng)的流量呈相反的變化。即用戶系統(tǒng)的流量減小，通過壓差控制閥的流量就會增大；反之，用戶系統(tǒng)的流量增大，則通過壓差控制閥的流量減小。這樣就可保證通過冷熱源的流量不致有太大的變化，既保護了冷熱源，又提高了機組運行的穩(wěn)定性。 保護冷熱源的傳統(tǒng)方式是在旁通管路上裝設電動壓差控制閥。當系統(tǒng)流量減小，使電動閥前后壓差大于設定壓差時，電信號驅動電動閥開啟，使冷熱源機組維持必須的最小流量。但電動壓差控制閥由于對電源和傳遞電信號的線路的依賴，可靠程度不如自力式壓差控制閥。另外，價格也高于后者很多。所以，在保護冷熱源方面，完全可以用自力式自身壓差控制閥替代傳統(tǒng)的電動控制閥。順便提及，在圖2所示的旁通管路上裝設電磁閥是不恰當?shù)?，因為電磁閥只有關閉和全開兩種狀態(tài)，所以它的每一次動作，都將對用戶系統(tǒng)的流量產(chǎn)生較大的影響。 2.2 在集中供熱系統(tǒng)中的應用 在集中供熱工程中常常出現(xiàn)這樣的情況：供暖用戶有低建筑（較矮的建筑或地勢較低的建筑）和高建筑（高層建筑或地勢較高的建筑），若熱網(wǎng)的壓力工況滿足低建筑的散熱器不被壓壞的要求，高建筑就會出現(xiàn)倒空現(xiàn)象；若熱網(wǎng)的壓力工況滿足高建筑不出現(xiàn)倒空現(xiàn)象，則低建筑的散熱器承受的壓力就會超過其承壓能力。借助自身壓差控制閥往往可以解決這個矛盾。 是一個地勢高差懸殊，熱源位于低處的例子。順著地勢特點，在供水管路適當位置設置加壓水泵，在回水管路適當位置裝設自力式自身壓差控制閥。在系統(tǒng)運行過程中，壓差控制閥前后的壓差可保持基本恒定。這樣就將網(wǎng)路的動水壓線分為兩個部分，前部的動水壓線相對較低，可滿足低建筑的散熱器不被壓壞的要求；后部的動水壓線相對較高，可滿足高建筑不發(fā)生倒空現(xiàn)象的要求。在系統(tǒng)停止運行時，整個網(wǎng)路的測壓管水頭有達到一致的趨勢，而壓差控制閥則通過減小開度竭力維持原有的壓差基本不變，直至壓差控制閥關閉。這時，壓差控制閥與供水管路上的止回閥一起，將網(wǎng)路后部與前部隔離開來。網(wǎng)路前部的靜水壓線由設置在熱源的補水定壓裝置保證。網(wǎng)路后部的靜水壓線由與壓差控制閥配裝在一起的定壓補水泵保證。 自身壓差控制閥用于集中供熱工程（一） 1熱源 2循環(huán)水泵 3系統(tǒng)補給水泵 4自身壓差控制閥 5加壓水泵 6止回閥 7網(wǎng)路后部補給水泵 8補水壓力調(diào)節(jié)閥 9熱用戶 相反，若地勢相差懸殊，而熱源在高處，則如圖4所示，順著地勢特點，在供水管路適當位置裝設自身壓差控制閥，在回水管路適當位置裝設加壓水泵。系統(tǒng)運行時，壓差控制閥前后的壓差可保持基本恒定，這樣就使網(wǎng)路后部的動水壓線相對較低，可滿足低建筑的散熱器不被壓壞的要求；網(wǎng)路前部的動水壓線相對較高，可滿足高建筑不發(fā)生倒空現(xiàn)象。系統(tǒng)停止運行時，壓差控制閥自動關閉，與回水管路上的止回閥一起，將網(wǎng)路后部與前部隔離開來。網(wǎng)路前部的靜水壓線由設置在熱源的補水定壓裝置保證，網(wǎng)路后部的靜水壓線則由連通前、后部的補水管路上的補水調(diào)節(jié)閥保證。 自身壓差控制閥用于集中供熱工程（二） 1 熱源 2循環(huán)水泵 3系統(tǒng)補給水泵 4自身壓差控制閥 5加壓水泵 6止回閥 7后部補水壓力調(diào)節(jié)閥 8熱用戶 3、結論 自力式自身壓差控制閥為關閉狀態(tài)時，若閥前、后的壓差小于設定壓差，則繼續(xù)關閉；若閥前、后的壓差大于設定壓差，則閥門開啟。為開啟狀態(tài)時，可自動調(diào)整開度，使閥前、后的壓差基本恒定。 自力式自身壓差控制閥可用于對冷熱源的保護，與傳統(tǒng)的電動控制保護相比，有控制可靠、價格低廉的優(yōu)點。 自力式自身壓差控制閥可用于解決集中供暖工程中高建筑與低建筑高度相差懸殊所產(chǎn)生的對壓力工況要求不同的矛盾。