丰满美女裸体视频一区二区三区|无码 视频 一区|亚洲无码毛片一区二区|秋霞自慰人妻久久久久经典|无码在线观看无播放器|熟女综合一区二区三区|青青操逼一级视频三级精品|国产露出视频在线|av无码免费一区二区三|激情视频在线导航

歡迎您來到冶金材料設(shè)備網(wǎng)——17年專注冶金行業(yè)!

客服熱線電話

13313317360

這十七種危化品運(yùn)輸,安全操作規(guī)程一定要知道

一、燒堿運(yùn)輸安全技術(shù)操作規(guī)程 ① 駕駛?cè)藛T、押運(yùn)人員必須經(jīng)過專門培訓(xùn),持證上崗,嚴(yán)格遵守操作規(guī)程。 ② 車輛裝燒堿前,先檢查車況,保證車況良好。 ③ 裝車人員必須穿橡膠耐酸堿服,戴橡膠耐酸堿手套。 ④ 搬運(yùn)時(shí)要輕裝輕卸,防止包裝及容器損壞,避免產(chǎn)生粉塵,避免與酸類接觸,嚴(yán)禁與酸類混裝。 ⑤ 裝車后,必須對車輛密封,防止運(yùn)輸過程中受潮。 ⑥ 卸車后,及時(shí)清理車上殘余的燒堿,避免飛揚(yáng)。 ⑦ 身上沾上燒堿,先清掃,再用大量清水沖洗。 二、硫酸運(yùn)輸安全技術(shù)操作規(guī)程 ① 駕駛?cè)藛T、押運(yùn)人員必須經(jīng)過專門培訓(xùn),持證上崗,嚴(yán)格遵守操作規(guī)程。 ② 車輛裝硫酸前,先檢查車況和酸罐閥門,保證車況和閥門良好,并將閥門關(guān)好。 ③ 裝酸過程中,密切注意裝酸情況,防止溢酸。 ④ 裝車后,必須對車輛密封,防止運(yùn)輸過程中拋灑。 ⑤ 卸車時(shí),將酸管捆綁牢固,防止酸管脫落,酸液濺出傷人。 ⑥ 卸車后,將閥門關(guān)好。 ⑦ 身上沾上硫酸,用大量清水沖洗。 三、汽柴油運(yùn)輸安全技術(shù)操作規(guī)程 ① 駕駛?cè)藛T、押運(yùn)人員必須經(jīng)過專門培訓(xùn),持證上崗,嚴(yán)格遵守操作規(guī)程。 ② 車輛裝汽柴油前,先檢查車況、排氣管的阻火裝置和靜電接地裝置,保證車況、排氣管的阻火裝置和靜電接地裝置良好。 ③ 裝車人員必須穿油手套,穿防靜電鞋。 ④ 裝車前,必須將靜電接地裝置連好。 ⑤ 裝車過程中,嚴(yán)禁吸煙等明火,密切注意裝油情況,防止溢油。 ⑥ 裝車后,必須對車輛密封,防止運(yùn)輸過程中拋灑。 ⑦ 卸車時(shí),必須將靜電接地裝置連好,嚴(yán)禁吸煙等明火,將油管捆綁牢固,防止油管脫落,造成油品外泄。 ⑧ 身上沾上汽柴油,用大量清水沖洗。 四、二硫化碳運(yùn)輸安全技術(shù)操作規(guī)程 ① 駕駛?cè)藛T、押運(yùn)人員必須經(jīng)過專門培訓(xùn),持證上崗,嚴(yán)格遵守操作規(guī)程。 ② 車輛裝汽柴油前,先檢查車況、排氣管的阻火裝置和靜電接地裝置,保證車況、排氣管的阻火裝置和靜電接地裝置良好。 ③ 裝車人員必須佩戴自吸過濾式防毒面具半面罩,戴化學(xué)安全防護(hù)眼鏡,穿防靜電工作服,戴乳膠手套。 ④ 裝車前,必須將靜電接地裝置連好。 ⑤ 裝酸過程中,嚴(yán)禁吸煙等明火,密切注意裝酸情況,防止溢酸。 ⑥ 裝車后,必須對車輛密封,防止運(yùn)輸過程中拋灑。 ⑦ 卸車時(shí),必須將靜電接地裝置連好,嚴(yán)禁吸煙等明火,將管道捆綁牢固,防止管道脫落,造成二硫化碳外泄。 ⑧ 身上沾上二硫化碳,用大量清水沖洗。 五、液化氣運(yùn)輸安全技術(shù)操作規(guī)程 ① 駕駛?cè)藛T、押運(yùn)人員必須經(jīng)過專門培訓(xùn),持證上崗,嚴(yán)格遵守操作規(guī)程。 ② 車輛裝液化氣前,先檢查車況、排氣管的阻火裝置和靜電接地裝置,保證車況、排氣管的阻火裝置和靜電接地裝置良好。 ③ 裝車前,必須將靜電接地裝置連好。 ④ 裝車過程中,嚴(yán)禁吸煙等明火,密切注意裝車情況,防止超壓。 ⑤ 裝車后,必須對車輛密封,防止運(yùn)輸過程中液化氣外泄。 ⑥ 卸車時(shí),必須將靜電接地裝置連好,嚴(yán)禁吸煙等明火,將氣管捆綁牢固,防止氣管脫落,造成液化氣外泄。 六、液化氣罐運(yùn)輸安全技術(shù)操作規(guī)程 ① 駕駛?cè)藛T、押運(yùn)人員必須經(jīng)過專門培訓(xùn),持證上崗,嚴(yán)格遵守操作規(guī)程。 ② 車輛裝液化氣前,先檢查車況、排氣管的阻火裝置和靜電接地裝置,保證車況、排氣管的阻火裝置和靜電接地裝置良好。 ③ 裝卸車時(shí)必須要輕裝輕卸,防止氣罐爆炸。 ④ 裝車后,必須將液化氣罐固定好,防止運(yùn)輸過程中氣罐傾倒。 七、鹽酸運(yùn)輸安全技術(shù)操作規(guī)程 ① 駕駛?cè)藛T、押運(yùn)人員必須經(jīng)過專門培訓(xùn),持證上崗,嚴(yán)格遵守操作規(guī)程。 ② 車輛裝鹽酸前,先檢查車況和酸罐閥門,保證車況和閥門良好,并將閥門關(guān)好。 ③ 裝車人員必須穿橡膠耐酸堿服,戴橡膠耐酸堿手套。 ④ 裝酸過程中,密切注意裝酸情況,防止溢酸。 ⑤ 裝車后,必須對車輛密封,防止運(yùn)輸過程中拋灑。 ⑥ 卸車時(shí),將酸管捆綁牢固,防止酸管脫落,酸液濺出傷人。 ⑦ 卸車后,將閥門關(guān)好。 ⑧ 身上沾上鹽酸,用大量清水沖洗。 八、液氬運(yùn)輸安全技術(shù)操作規(guī)程 ① 駕駛?cè)藛T、押運(yùn)人員必須經(jīng)過專門培訓(xùn),持證上崗,嚴(yán)格遵守操作規(guī)程。 ② 裝車前,先檢查車況,保證車況良好。 ③ 裝車時(shí),加強(qiáng)通風(fēng),防止人員窒息,不要接觸液氬和通液氬的管道,嚴(yán)防凍傷。 ④ 裝盛液氬的罐車避免接觸明火、高溫,防止罐車爆炸。 ⑤ 卸車時(shí),加強(qiáng)通風(fēng),防止人員窒息,不要接觸液氬和通液氬的管道,嚴(yán)防凍傷。 九、瀝青運(yùn)輸安全技術(shù)操作規(guī)程 ① 駕駛?cè)藛T、押運(yùn)人員必須經(jīng)過專門培訓(xùn),持證上崗,嚴(yán)格遵守操作規(guī)程。 ② 車輛裝瀝青前,先檢查車況和閥門,保證車況和閥門良好。 ③ 裝車前,必須穿工作服,戴防護(hù)手套。 ④ 裝車過程中,嚴(yán)禁吸煙等明火,密切注意裝車情況,防止瀝青溢出。 ⑤ 裝車后,必須對車輛密封,防止運(yùn)輸過程中瀝青外溢。 ⑥ 卸車時(shí),嚴(yán)禁吸煙等明火,將管道捆綁牢固,防止管道脫落,造成瀝青外泄。 十、電石運(yùn)輸安全技術(shù)操作規(guī)程 ① 駕駛?cè)藛T、押運(yùn)人員必須經(jīng)過專門培訓(xùn),持證上崗,嚴(yán)格遵守操作規(guī)程。 ② 裝車前,先檢查車況和排氣管的阻火裝置,保證車況和排氣管的阻火裝置良好。 ③ 裝車人員必須穿化學(xué)防護(hù)服,戴橡膠手套。 ④ 裝車時(shí),電石桶應(yīng)輕裝輕卸,不得從滑板滑下或在地面滾動,防止撞擊摩擦產(chǎn)生火花而引起爆炸著火。 ⑤ 電石桶在搬運(yùn)過程中,應(yīng)采取防潮措施,如發(fā)現(xiàn)桶蓋不嚴(yán)密或鼓包等現(xiàn)象,應(yīng)打開桶蓋放氣后,再將桶蓋蓋嚴(yán)。嚴(yán)禁在雨天裝卸電石。 ⑥ 裝車后,必須將車輛密封,防止電石吸潮。 十一、工業(yè)萘運(yùn)輸安全技術(shù)操作規(guī)程 ① 駕駛?cè)藛T、押運(yùn)人員必須經(jīng)過專門培訓(xùn),持證上崗,嚴(yán)格遵守操作規(guī)程。 ② 裝車前,先檢查車況和排氣管的阻火裝置,保證車況和排氣管的阻火裝置良好。 ③ 裝車人員必須佩戴過濾式防毒面具半面罩,戴化學(xué)安全防護(hù)眼鏡,穿防毒物滲透工作服,戴防化學(xué)品手套。 ④ 裝車時(shí),輕裝輕卸,防止包裝及容器損壞,遠(yuǎn)離火種、熱源,工作場所嚴(yán)禁吸煙,防止引起火災(zāi)。 ⑤ 工業(yè)萘避免與氧化劑接觸,車上嚴(yán)禁與氧化劑混裝。 ⑥ 運(yùn)輸時(shí),運(yùn)輸車輛應(yīng)配備相應(yīng)品種和數(shù)量的消防器材及泄漏應(yīng)急處理設(shè)備運(yùn)輸過程中要確保容器不泄漏、不倒塌、不墜落、不損壞,應(yīng)防曝曬、雨淋,防高溫中途停留時(shí)應(yīng)遠(yuǎn)離火種、熱源。 ⑦ 車輛運(yùn)輸完畢應(yīng)進(jìn)行徹底清掃。 十二、天然氣運(yùn)輸安全技術(shù)操作規(guī)程 ① 駕駛?cè)藛T、押運(yùn)人員必須經(jīng)過專門培訓(xùn),持證上崗,嚴(yán)格遵守操作規(guī)程。 ② 車輛裝天然氣前,先檢查車況、排氣管的阻火裝置和靜電接地裝置,保證車況、排氣管的阻火裝置和靜電接地裝置良好。 ③ 裝車前,必須將靜電接地裝置連好。 ④ 裝車過程中,嚴(yán)禁吸煙等明火,密切注意裝車情況,防止超壓。 ⑤ 裝車后,必須對車輛密封,防止運(yùn)輸過程中天然氣外泄。 ⑥ 卸車時(shí),必須將靜電接地裝置連好,嚴(yán)禁吸煙等明火,將氣管捆綁牢固,防止氣管脫落,造成天然氣外泄。 十三、乙炔運(yùn)輸安全技術(shù)操作規(guī)程 ① 駕駛?cè)藛T、押運(yùn)人員必須經(jīng)過專門培訓(xùn),持證上崗,嚴(yán)格遵守操作規(guī)程。 ② 車輛裝乙炔前,先檢查車況、排氣管的阻火裝置和靜電接地裝置,保證車況、排氣管的阻火裝置和靜電接地裝置良好。 ③ 裝、卸車時(shí),必須要輕裝輕卸,防止氣罐爆炸。 ④ 裝車后,必須將乙炔瓶固定好,防止運(yùn)輸過程中氣瓶傾倒。 十四、瓶氧運(yùn)輸安全技術(shù)操作規(guī)程 ① 駕駛?cè)藛T、押運(yùn)人員必須經(jīng)過專門培訓(xùn),持證上崗,嚴(yán)格遵守操作規(guī)程。 ② 裝車前,先檢查車況、排氣管的阻火裝置和靜電接地裝置,保證車況、排氣管的阻火裝置和靜電接地裝置良好。 ③ 裝車人員必須穿工作服,穿防靜電鞋。 ④ 裝、卸車時(shí),必須要輕裝輕卸,防止氣瓶爆炸。 ⑤ 裝車后,必須將氣瓶固定好,防止運(yùn)輸過程中氣瓶傾倒。 十五、三氯硅烷運(yùn)輸安全技術(shù)操作規(guī)程 ① 駕駛?cè)藛T、押運(yùn)人員必須經(jīng)過專門培訓(xùn),持證上崗,嚴(yán)格遵守操作規(guī)程。 ② 裝車前,先檢查車況和排氣管的阻火裝置,保證車況和排氣管的阻火裝置良好。更多油品資訊油品信息調(diào)油技術(shù)請關(guān)注公眾號油品圈。 ③ 作業(yè)人員戴化學(xué)安全防護(hù)眼鏡,戴防化學(xué)品手套。 ④ 裝車時(shí),必須將靜電接地裝置連好,保持車輛周圍干燥。 ⑤ 裝車過程中,嚴(yán)禁吸煙等明火,密切注意裝油情況,防止三氯硅烷溢出。 ⑥ 裝車后,必須對車輛密封,防止運(yùn)輸過程中拋灑。 ⑦ 卸車時(shí),必須將靜電接地裝置連好,嚴(yán)禁吸煙等明火,將管道捆綁牢固,防止管道脫落,造成三氯硅烷外泄。 ⑧ 運(yùn)輸時(shí),運(yùn)輸車輛應(yīng)配備相應(yīng)品種和數(shù)量的消防器材及泄漏應(yīng)急處理設(shè)備運(yùn)輸過程中,應(yīng)防曝曬、雨淋,防高溫中途停留時(shí)應(yīng)遠(yuǎn)離火種、熱源。 ⑨ 身上沾上三氯硅烷,用大量清水沖洗。 十六、液氯運(yùn)輸安全技術(shù)操作規(guī)程 ① 駕駛?cè)藛T、押運(yùn)人員必須經(jīng)過專門培訓(xùn),持證上崗,嚴(yán)格遵守操作規(guī)程。 ② 裝車前,先檢查車況,保證車況良好。 ③ 裝、卸車時(shí),必須要輕裝輕卸,防止液氯罐爆炸。 ④ 裝車后,必須將液氯罐固定好,防止運(yùn)輸過程中液氯傾倒。 ⑤ 身上沾上液氯,用大量清水沖洗。 十七、甲醇運(yùn)輸安全技術(shù)操作規(guī)程 ① 駕駛?cè)藛T、押運(yùn)人員必須經(jīng)過專門培訓(xùn),持證上崗,嚴(yán)格遵守操作規(guī)程。 ② 裝車前,先檢查車況和排氣管的阻火裝置,保證車況和排氣管的阻火裝置良好。 ③ 裝車人員戴化學(xué)安全防護(hù)眼鏡,戴橡膠手套,穿防靜電工作服。 ④ 裝車前,必須將靜電接地裝置連好,保持車輛周圍干燥。 ⑤ 裝車過程中,嚴(yán)禁吸煙等明火,密切注意裝油情況,防止甲醇溢出。 ⑥ 裝車后,必須對車輛密封,防止運(yùn)輸過程中拋灑。運(yùn)輸時(shí),運(yùn)輸車輛應(yīng)配備相應(yīng)品種和數(shù)量的消防器材及泄漏應(yīng)急處理設(shè)備運(yùn)輸過程中,應(yīng)防曝曬、高溫中途停留時(shí)應(yīng)遠(yuǎn)離火種、熱源。 ⑦ 卸車時(shí),必須將靜電接地裝置連好,嚴(yán)禁吸煙等明火,將管道捆綁牢固,防止管道脫落,造成甲醇外泄。 ⑧ 身上沾上甲醇,用肥皂水和清水沖洗。
編輯:冶金材料設(shè)備網(wǎng)
發(fā)布時(shí)間:2020-05-15

創(chuàng)新重器助高線軋機(jī)升級換代

由哈爾濱哈飛工業(yè)有限責(zé)任公司、江蘇永鋼集團(tuán)有限公司、北京科技大學(xué)、天津市先導(dǎo)倍爾電氣有限公司(以下分別簡稱哈飛、永鋼、北科大、先導(dǎo)倍爾)協(xié)作攻關(guān)研發(fā)的達(dá)到國際先進(jìn)水平的雙機(jī)架減定徑機(jī)組,于2015年12月8日在永鋼一次試產(chǎn)成功,至今已運(yùn)行近3年,取得了明顯效果:終軋溫度由950℃降到850℃以下,細(xì)化了晶粒,提高了產(chǎn)品性能;終軋速度由85m/s提高到105m/s,生產(chǎn)效率提高20%;尺寸精度由±0.25mm提高到±0.10mm;穿水后盤條表面不生銹;達(dá)到了降本增效和升級換代的目的。      據(jù)哈飛雙機(jī)架減定徑機(jī)組項(xiàng)目第一完成人丁長文總工介紹,該機(jī)組共有六大創(chuàng)新點(diǎn)。  創(chuàng)新點(diǎn)一:結(jié)合國情領(lǐng)先國際的新潮設(shè)計(jì)      該項(xiàng)目結(jié)合國情,因地制宜并創(chuàng)新地提出了雙機(jī)架雙檔調(diào)速減定徑機(jī)組技術(shù)的設(shè)計(jì)思想,制造了國內(nèi)首套雙機(jī)架減定徑機(jī)組并在永鋼成功應(yīng)用,實(shí)現(xiàn)了低成本、高精度的線材軋制。      在國內(nèi)近500條高速線材生產(chǎn)線中,90%的產(chǎn)品規(guī)格為?準(zhǔn)5.5mm~?準(zhǔn)16mm,雙機(jī)架兩檔變速完全能滿足上述產(chǎn)品的連軋工藝要求。國外4機(jī)架減定徑機(jī)組為9檔以上變速,結(jié)構(gòu)復(fù)雜,技術(shù)和功能過剩,故障率高,價(jià)格昂貴。雙機(jī)架兩檔減定徑機(jī)組與4機(jī)架多檔減定徑機(jī)組相比,技術(shù)上同屬于第六代水平,但成本更低,價(jià)格只相當(dāng)于后者的1/5,軋制速度可達(dá)105m/s,完全滿足軋制C級以上精度產(chǎn)品的要求。  創(chuàng)新點(diǎn)二:傳動結(jié)構(gòu)簡化      現(xiàn)代高速線材正沿著增加軋機(jī)小時(shí)產(chǎn)量、提高軋機(jī)利用系數(shù)、無扭/微張力組合以及提高產(chǎn)品尺寸精度、表面質(zhì)量和組織性能的方向發(fā)展,為此,該項(xiàng)目自主研發(fā)了增強(qiáng)型和自定心新型輥箱、頂交45°傳動方式、新的高承載能力的齒制形式和高速密封結(jié)構(gòu)的傳動箱,以及新型迷宮式高速密封結(jié)構(gòu)、雙檔高速變速箱等。      其在結(jié)構(gòu)上設(shè)計(jì)單一增速機(jī)構(gòu),簡化了傳動結(jié)構(gòu),提高設(shè)備可靠性,簡化操作,便于維護(hù)使用。國外減定徑機(jī)是由一臺交流電機(jī)通過1套含有多個(gè)離合器的齒輪箱驅(qū)動2架230mm減徑機(jī)和2架150mm定徑機(jī)組成。其雙模塊減定徑機(jī)總體結(jié)構(gòu)為4道次兩個(gè)模塊,由兩個(gè)電機(jī)分別驅(qū)動兩個(gè)變速箱,采用電氣連鎖實(shí)現(xiàn)速度匹配。這樣的傳動結(jié)構(gòu)都相對復(fù)雜,特別是多檔離合結(jié)構(gòu)利用率較低。同時(shí),國外設(shè)備的雙電機(jī)輸入依靠電氣連鎖來進(jìn)行速度匹配的模式,對自動化控制精度及孔型工藝方案精度等要求較高。國內(nèi)這一項(xiàng)目采用的是一臺電機(jī)通過變速箱直連傳動箱的傳動結(jié)構(gòu),變速箱僅帶有一個(gè)離合裝置,產(chǎn)品規(guī)格和軋制速度分為高低兩檔,能軋制規(guī)格為?準(zhǔn)5.5mm~?準(zhǔn)16mm的產(chǎn)品,完全可以滿足軋制工藝要求。該項(xiàng)目設(shè)計(jì)的結(jié)構(gòu)相對簡單實(shí)用,品種規(guī)格及軋制速度匹配簡單、合理,且可靠性高。      該機(jī)組的新型輥箱在結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)上做了重大突破,對軋輥軸與油膜軸承間隙進(jìn)行了優(yōu)化設(shè)計(jì),在新型偏心套、護(hù)帽、錐套、輥環(huán)等工藝件結(jié)構(gòu)上進(jìn)行了創(chuàng)新設(shè)計(jì),在錐套、面板、密封件等常用易損件材質(zhì)上進(jìn)行了重大改進(jìn)。      為該機(jī)組設(shè)計(jì)的新型傳動箱,集成45°一體化傳動箱體,齒輪設(shè)計(jì)上采用新制式弧齒錐齒輪,傳動精度高、承載能力強(qiáng);傳動軸結(jié)構(gòu)為簡支梁而不是懸臂梁方式,有較大的抗變形力和剛度。      在該機(jī)組的兩檔高速增速箱里,研制者創(chuàng)新設(shè)計(jì)了液壓驅(qū)動的兩組齒輪軸串和一組花鍵式離合器,通過液壓缸控制離合器不同的位置實(shí)現(xiàn)不同組齒輪的嚙合,從而可滿足軋制工藝的不同速比的要求。需要變速時(shí),液壓缸帶動撥叉動作,電機(jī)在5r/min工況,撥叉帶動花鍵套與不同齒輪花鍵組嚙合,實(shí)現(xiàn)自動變速。由于增速箱輸出軸轉(zhuǎn)速較高,研制者創(chuàng)新設(shè)計(jì)了新型迷宮式組合密封,該密封在轉(zhuǎn)速3000r/min以上時(shí)仍運(yùn)行可靠、無泄漏。  創(chuàng)新點(diǎn)三:傳動方式獨(dú)特      該機(jī)組采用頂交45°傳動方式、新的高承載能力的齒制形式和高速密封結(jié)構(gòu)的傳動箱??紤]高速、重載、重心低、結(jié)構(gòu)緊湊等傳動因素,該機(jī)組在其傳動箱上創(chuàng)新設(shè)計(jì)了45°軸串齒輪嚙合。以前第五代軋機(jī)45°傳動是將精軋機(jī)大底座安裝面設(shè)計(jì)制造成45°,各軋機(jī)安裝上面,這種形式在軋機(jī)安裝時(shí)會形成安裝間隙,與制造公差等因素交織在一起造成高速運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)傳動不穩(wěn)定、設(shè)備震動大。新型傳動箱將第五代軋機(jī)大底座和錐箱合二為一設(shè)計(jì)成45°一體化傳動箱體,各帶有齒輪的軸串裝配其上從而實(shí)現(xiàn)45°傳動,減少了中間安裝因素造成的公差積累,傳動精度更高。該機(jī)組還對高速齒輪多采用格里森齒制的傳統(tǒng)設(shè)計(jì)進(jìn)行了突破,創(chuàng)新設(shè)計(jì)了新制式弧齒錐齒輪,其傳動精度高,承載能力強(qiáng),可靠性高。齒輪、軸串動平衡齒輪采用分體和組合整體二次動平衡,滿足高速旋轉(zhuǎn)的要求,齒輪和動平衡精度均采用最高等級。  創(chuàng)新點(diǎn)四:傳動設(shè)備新穎      研制者為該機(jī)組自主研發(fā)了增強(qiáng)型和自定心新型輥箱,高速輥軸軸串裝配結(jié)構(gòu),設(shè)計(jì)了自定心式裝配形式,極大地減小了因裝配及使用不當(dāng)產(chǎn)生不平衡質(zhì)量而引起的設(shè)備穩(wěn)定性問題。機(jī)組輥箱采用插入式結(jié)構(gòu)、懸臂輥環(huán),箱體內(nèi)存有偏心套機(jī)構(gòu)用來調(diào)整輥縫。偏心套內(nèi)裝有油膜軸承與軋輥軸,在懸臂的軋輥軸端用錐套固定輥環(huán)。軋機(jī)在105m/s軋制時(shí),軋輥軸轉(zhuǎn)速達(dá)9000r/min以上,高速軸的動平衡精度對設(shè)備運(yùn)行穩(wěn)定性有極大的影響。該項(xiàng)目高速輥軸軸串各件均采用了G1級的動平衡工藝,同時(shí)在軸串裝配結(jié)構(gòu)上均采用了自定心式的裝配配合結(jié)構(gòu),不僅解決了動平衡穩(wěn)定性問題,而且簡化了拆裝操作,提高了使用維護(hù)效率。      為實(shí)現(xiàn)控制軋制和控冷軋制,研制者為該機(jī)組設(shè)計(jì)了新型輥箱。由于軋制過程中軋輥軸的變形是導(dǎo)致輥箱燒毀的因素之一,新輥箱在結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)上做了重大改進(jìn),其中,通過計(jì)算機(jī)有限元載荷計(jì)算分析,將軋輥軸油膜軸承輥徑合理加大以增強(qiáng)剛性,減少彈性變形;在新型偏心套結(jié)構(gòu)上與第五代結(jié)構(gòu)形式比較進(jìn)行了創(chuàng)新和改進(jìn),在叉耳與滑塊配合公差、精度、軸承部位等方面進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì),保證輥縫間隙、油膜軸承與軋輥軸之間間隙靈活、合理,輥縫跳動小,油膜承載力強(qiáng)。護(hù)帽、錐套、輥環(huán)等工藝件的反復(fù)安裝、拆卸,容易造成間隙過大破壞其動平衡,影響軋機(jī)傳動和軋制精度,為此,研制者在設(shè)計(jì)上考慮了上述綜合因素,設(shè)計(jì)鎖緊套,增加錐套與輥環(huán)之間的壓力。同時(shí),錐套和護(hù)帽之間采用錐面配合形式,容易定心,拆裝方便,可靠,有力保證了軋機(jī)傳動和軋制精度。對于錐套、面板、密封件等常用易損件,研制者將其材料設(shè)計(jì)為適合軋鋼工況的不銹鋼材料,延長其使用壽命。  創(chuàng)新點(diǎn)五:新型孔型系統(tǒng)      研制者為該機(jī)組設(shè)計(jì)了新型的“8+2”模式的孔型系統(tǒng),實(shí)現(xiàn)了大壓下量的低溫軋制,產(chǎn)品性能和表面質(zhì)量顯著提高。該項(xiàng)目在孔型設(shè)計(jì)上采用了線材傳統(tǒng)的、共用性大的橢圓—圓孔型系統(tǒng),由于該項(xiàng)目采用的是230mm輥箱,最大軋制力為330kN,具有較大的壓下率,軋件斷面可靈活地進(jìn)行適量調(diào)整,從而大大簡化了粗軋、中軋、預(yù)精軋和精軋機(jī)組的孔型系統(tǒng)。同時(shí),該機(jī)組可直接調(diào)用精軋機(jī)組成品孔型,對其余精軋孔型進(jìn)行架次微調(diào)就可進(jìn)行生產(chǎn),工藝成熟,入門簡單,投產(chǎn)快。      這種成熟簡便的工藝孔型系統(tǒng)對于該項(xiàng)目的推廣,以及對于用戶的順利投產(chǎn)及后期的維護(hù)使用都是十分有利的。簡單實(shí)用也是該項(xiàng)目的一個(gè)重要特性。  創(chuàng)新點(diǎn)六:低壓交流變頻傳動      該機(jī)組控制系統(tǒng)實(shí)現(xiàn)了690V、2500kW電機(jī)低壓交流變頻傳動控制系統(tǒng)在冶金軋鋼領(lǐng)域的首次應(yīng)用,為國內(nèi)外首創(chuàng)在減定徑機(jī)傳動控制系統(tǒng)上開發(fā)應(yīng)用低壓變頻系統(tǒng),亦可用其替代國外壟斷進(jìn)口的中壓3300V變頻系統(tǒng),并完全可以擴(kuò)展至其他應(yīng)用場合。      該項(xiàng)目采用低壓AC690V控制方案,投資成本約為進(jìn)口中壓方案的1/2,性能相當(dāng)。區(qū)別于常規(guī)的中壓AC3300V控制方案,該方案采用高性能復(fù)雜應(yīng)用多機(jī)傳動、模塊化傳動裝置的低壓AC690VS120變頻器,結(jié)構(gòu)簡單,維護(hù)方便,S120變頻器在國內(nèi)已廣泛應(yīng)用,很多技術(shù)人員已經(jīng)熟悉,比較容易掌握,故障診斷方便,能很快找出問題。      該控制方案縮短了整套設(shè)備的供貨周期,S120變頻裝置由國內(nèi)成套組裝,供貨周期3個(gè)月,而常規(guī)中壓控制方案使用的變頻裝置為全進(jìn)口設(shè)備,訂貨周期在半年以上。      該機(jī)組使用S120變頻器,調(diào)節(jié)精度、動態(tài)性能均高于傳統(tǒng)的LCI方案,與國外最高端的中壓SM150變頻器性能相當(dāng)。  該機(jī)組選用低壓S120系列變頻器,對供電開關(guān)柜、整流變壓器、變頻裝置、電動機(jī)、電纜進(jìn)行綜合考量,整體成本較中壓方案大大降低。      S120變頻功率單元在國內(nèi)生產(chǎn),因此功率單元備件供應(yīng)價(jià)格較低且周期短。成套裝置的其余輔助元器件均為通用器件,均為國內(nèi)生產(chǎn),后期備件更換替代容易。而進(jìn)口裝置許多輔助元器件也是進(jìn)口的,備件價(jià)格十分昂貴,供貨周期很長。      該產(chǎn)品通用、靈活而模塊化,調(diào)試簡單快速,自動組態(tài),易于被技術(shù)人員掌握。      該技術(shù)解決了生產(chǎn)中的關(guān)鍵問題。生產(chǎn)中,雙機(jī)架減定徑機(jī)與精軋機(jī)之間的電氣協(xié)調(diào)控制對連續(xù)順行軋制極為關(guān)鍵,可以說是最重要的控制環(huán)節(jié),主要靠以下措施保證:   S120變頻功率單元在國內(nèi)生產(chǎn),因此功率單元備件供應(yīng)價(jià)格較低且周期短。成套裝置的其余輔助元器件均為通用器件,均為國內(nèi)生產(chǎn),后期備件更換替代容易。而進(jìn)口裝置許多輔助元器件也是進(jìn)口的,備件價(jià)格十分昂貴,供貨周期很長。      該產(chǎn)品通用、靈活而模塊化,調(diào)試簡單快速,自動組態(tài),易于被技術(shù)人員掌握。      該技術(shù)解決了生產(chǎn)中的關(guān)鍵問題。生產(chǎn)中,雙機(jī)架減定徑機(jī)與精軋機(jī)之間的電氣協(xié)調(diào)控制對連續(xù)順行軋制極為關(guān)鍵,可以說是最重要的控制環(huán)節(jié),主要靠以下措施保證:      一是硬件保證:自動化PLC及操作站、傳動變頻器、網(wǎng)絡(luò)通信等優(yōu)化配置,保證了整體協(xié)調(diào)性、快速性。      二是設(shè)備、電控柜、電機(jī)、編碼器、電纜線路等的正確安裝和接線作業(yè),保證了電機(jī)抗震動和抗干擾的穩(wěn)定運(yùn)行要求。      三是成熟、經(jīng)驗(yàn)化的傳動變頻器調(diào)試優(yōu)化方法,保證了傳動裝置動態(tài)特性要求,達(dá)到快速性和穩(wěn)定性的統(tǒng)一。      四是軟件控制程序和控制算法保證了出口速度的精確計(jì)算、速度給定精度、動態(tài)速度補(bǔ)償精確和方便的工藝參數(shù)修改、存儲和調(diào)用窗口。      五是靈活的操作臺操作、手動速度干預(yù)和上游機(jī)架間的級聯(lián)速度配合,短時(shí)間內(nèi)進(jìn)行有效的速度調(diào)節(jié),保證軋制節(jié)奏。
編輯:冶金材料設(shè)備網(wǎng)
發(fā)布時(shí)間:2018-07-05

添加B對硬化的影響

高強(qiáng)度低合金鋼既可以用于摩天大樓和大跨度橋梁,也可以用于管線管、超大型船只、近海岸壓力容器等。然而,為了制造這些設(shè)備,要求所使用的低合金鋼需同時(shí)滿足高的強(qiáng)度和沖擊韌性以及良好的焊接性能。運(yùn)用TMCP,硼元素可以用來代替碳和其他合金元素來增強(qiáng)強(qiáng)度,即使加入少量的硼(100ppm以下)也能夠影響鋼的微觀結(jié)構(gòu)和機(jī)械性能。由于微量硼的控制和檢測技術(shù)的發(fā)展,在鋼中加入硼元素開始受到重視。 硼可以通過晶界偏聚增強(qiáng)鋼的淬透性,還可以在晶界析出或者影響碳化物和其他析出物的析出速率。實(shí)驗(yàn)證明,硼的偏析最初是增加的,然后隨著熱輸入的增加而減小。 眾所周知,即使作為合金元素的硼的少量添加也可以通過偏析增加鋼的淬透性。盡管硼含量非常低,但在非常緩慢的冷卻速率條件下,如2℃/s和1℃/s,馬氏體可以形成。 焊接熱輸入是各種焊接參數(shù)中非常重要的因素,因?yàn)闊嵫h(huán),如焊接過程中的加熱和冷卻速度,都由熱輸入決定。因此,焊接的微觀結(jié)構(gòu)和機(jī)械性能可以受到熱輸入的極大影響。此外,熱輸入可以影響硼偏析,因?yàn)榕鹌鲂袨橛蔁嵫h(huán)決定。不管外部應(yīng)力如何,晶界處的硼偏析水平最初增加,然后隨著熱輸入的增加而減小。這意味著最高水平的硼偏析可能發(fā)生在中間熱輸入處,即存在臨界熱輸入。研究認(rèn)為,這樣的結(jié)果是由于硼在非平衡晶界偏析之后隨著在高溫下暴露時(shí)間的增加而反向擴(kuò)散導(dǎo)致的。換句話說,非平衡偏析最初可能發(fā)生在低熱輸入處。然后隨著冷卻速率的降低和高溫下暴露時(shí)間的增加,空位硼絡(luò)合物的擴(kuò)散時(shí)間增加可以提高硼偏析的水平。最后,由于臨界熱輸入后硼濃度的差異,偏析的硼原子可以從晶界擴(kuò)散到晶粒內(nèi)部。 根據(jù)以往的研究,硼可以有效地抑制鐵素體相的形成。淬透性只能受到硼晶界偏析的影響。隨著硼的添加,淬透性增加,并且基于鐵素體結(jié)構(gòu)的粒狀貝氏體相被有效地抑制。因此,盡管在緩慢的冷卻速率,如5℃/s和2℃/s條件下冷卻,但在較低溫度下仍主要觀察到馬氏體和貝氏體鐵素體之類硬度更高的相。 由于添加硼而引起的機(jī)械性能演變的研究主要是通過考慮微觀結(jié)構(gòu)關(guān)系進(jìn)行的。一些研究人員也研究了由于硼偏析對晶界和晶粒內(nèi)部的影響,通過這些工作揭示了非平衡偏析行為。晶界處由于硼偏析而引起的晶界強(qiáng)化。這些結(jié)果也與以前的研究結(jié)果一致。盡管硼偏析水平較低,馬氏體相的強(qiáng)化效果也高于貝氏體相。在存在貝氏體相的情況下,盡管由于非常緩慢的冷卻速率而產(chǎn)生硼偏析,但是在晶界處可以形成無鐵素體的第二相。因此,由于在晶界處存在無鐵素體的第二相,因此硼偏析的強(qiáng)化效果降低。
編輯:冶金材料設(shè)備網(wǎng)
發(fā)布時(shí)間:2020-05-15

安全長壽是煉鐵之本 ——劉世聚談豫興頂燃式熱風(fēng)爐短焰無爆震燃燒技術(shù)

由河南省豫興熱風(fēng)爐工程技術(shù)有限公司(以下簡稱豫興公司)研發(fā)的頂燃式熱風(fēng)爐短焰無爆震燃燒技術(shù),已在全國160多座頂燃式熱風(fēng)爐上得到應(yīng)用,并取得良好的使用效果,受到用戶歡迎。 據(jù)豫興公司董事長劉世聚介紹,目前,頂燃式熱風(fēng)爐已成為我國煉鐵高爐配套的主流熱風(fēng)爐技術(shù)。人們通過大量高爐換代大修以及對其配套的熱風(fēng)爐的停爐檢修、大修實(shí)踐發(fā)現(xiàn),預(yù)燃室燃燒器的損壞成為高發(fā)案例。其所造成的危害主要有以下幾點(diǎn):使煤氣和空氣混合更差,排放污染更嚴(yán)重,風(fēng)溫降低更多。預(yù)燃室燃燒器噴嘴的移位、斷裂、剝落,造成煤氣吃進(jìn)量減少,嚴(yán)重影響風(fēng)溫和熱風(fēng)爐的整體壽命。 安全控制在氮?dú)獯祾叱绦?不可停用或關(guān)閉 據(jù)介紹,頂燃式熱風(fēng)爐的預(yù)燃室是輸送煤氣和空氣預(yù)混燃燒的腔室結(jié)構(gòu),煤氣和空氣在其中瞬間快速預(yù)混點(diǎn)燃并進(jìn)入燃燒室中燃燒。當(dāng)設(shè)定的煤氣、空氣混合燃燒時(shí)段結(jié)束,預(yù)燃室燃燒器煤氣環(huán)道還殘存大量未燃煤氣。當(dāng)轉(zhuǎn)換為送風(fēng)時(shí),在壓力作用下,假如煤氣閥門關(guān)閉不嚴(yán)漏風(fēng),就會有大量的高溫高壓空氣進(jìn)入環(huán)道,導(dǎo)致未燃煤氣與壓進(jìn)煤氣環(huán)道中的高溫空氣快速點(diǎn)燃爆炸。因此,關(guān)閉閥門時(shí)就必須啟動惰性的氮?dú)鈿怏w對環(huán)道殘存的未燃煤氣實(shí)施稀釋和沖壓吹掃,才可開始安全送風(fēng)。在送風(fēng)轉(zhuǎn)換為燃燒時(shí),煤氣環(huán)道內(nèi)又殘存大量高溫高壓空氣,仍然必須啟動氮?dú)獯祾叱绦蜻M(jìn)行稀釋和沖壓吹掃,才可開始安全送煤氣燃燒。這個(gè)程序謂之安全操作程序,其氮?dú)饬坎蛔慊驂毫Σ粔蛞约懊簹忾y門損壞和老化,都是存在的安全隱患。無論如何,安全操作是一切工作的重中之重。除此之外,燃燒爆震對預(yù)燃室的損壞就是結(jié)構(gòu)缺陷造成,應(yīng)予以優(yōu)化改進(jìn)。 三種燃燒技術(shù)孰優(yōu)孰劣? 目前,頂燃式熱風(fēng)爐有長焰混合燃燒、短焰混合燃燒、無焰混合燃燒3種形式。爆震燃燒是否與這3種燃燒技術(shù)有關(guān)聯(lián)呢?劉世聚對此進(jìn)行了分析。 長焰混合燃燒器特征:預(yù)燃室腔壁面煤氣、空氣上單排下單排分層設(shè)置或上兩排下兩排數(shù)層分層設(shè)置,預(yù)混旋流混合燃燒(文中圖1是2500m3高爐配套的分層預(yù)混旋流混合燃燒使用4年煤氣噴嘴移位實(shí)況,圖2是該燃燒器更換煤氣噴嘴增加限位卡扣砌筑又使用4年后的損壞情況,圖3是在交錯(cuò)短焰設(shè)置噴孔排的上面又增加了單排煤氣噴孔,使其形成長短焰混合型燃燒,照片反映交錯(cuò)排噴孔完好,而上面單排煤氣噴孔損壞的情況),混合均勻程度一般,燃燒火焰長,廢氣成分中一氧化碳含量高,空氣過剩系數(shù)大,一般為1.1~1.2,風(fēng)溫相對低。缺點(diǎn)是預(yù)燃室燃燒和送風(fēng)溫差大,預(yù)燃室結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性差。由于混合不好,造成點(diǎn)火混合濃度延時(shí)而爆震燃燒頻繁損壞煤氣噴嘴的事實(shí),說明較大破壞力的爆震燃燒存在。 短焰混合燃燒特征:預(yù)燃室腔壁面煤氣、空氣左右交錯(cuò)設(shè)置旋流混合燃燒(見圖3下排煤氣和空氣交錯(cuò)排列噴孔),混合相對均勻,火焰較短,燃燒相對較完全,風(fēng)溫相對較高,空氣過剩系數(shù)小,一般為1.05~1.06,廢氣量小,排放比較環(huán)保。設(shè)置特點(diǎn)為煤氣和空氣細(xì)分為多股小股流按1∶1比例噴入燃燒室后實(shí)現(xiàn)交錯(cuò)混合燃燒,弱化了爆震強(qiáng)度,不回火,不爆震,預(yù)燃室燃燒和送風(fēng)溫差小,預(yù)燃室結(jié)構(gòu)相對穩(wěn)定長壽。與長焰混合燃燒技術(shù)相比較,其優(yōu)越特性突出。 無焰混合燃燒特征:預(yù)燃室腔壁面設(shè)置為煤氣和空氣先混合預(yù)燃燒后火焰從一個(gè)共用噴嘴噴出再燃燒的結(jié)構(gòu)(圖4中每一個(gè)方孔都是煤氣和空氣混合燃燒后噴出火焰的共用噴孔,回火爆炸狀態(tài)實(shí)況),混合均勻、燃燒完全,通過窺視孔看不到混合燃燒火焰的焰苗,風(fēng)溫較高、空氣過量系數(shù)為1.02,排放環(huán)保,特點(diǎn)是煤氣和空氣分為多股小股流一對一先混合燃燒后噴出火焰再燃燒。缺點(diǎn)是控制不好易回火造成燃燒室崩塌(見圖5),預(yù)燃室燃燒和送風(fēng)溫差大,預(yù)燃室結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性差。 短焰燃燒技術(shù)優(yōu)勢凸顯 實(shí)踐證明,介于長焰和無焰之間的短焰混合燃燒技術(shù),是相對安全且環(huán)保、節(jié)能、無爆震、無回火條件發(fā)生的高效混合燃燒技術(shù)。 該技術(shù)是按照1:1比例在預(yù)燃室腔壁面設(shè)置煤氣、空氣同一水平高度交錯(cuò)設(shè)置旋流混合燃燒(見圖3下排煤氣和空氣交錯(cuò)排列噴孔)技術(shù)。其克服了長焰和無焰兩種燃燒器混合燃燒的弊端,燃燒無爆震,不回火,預(yù)燃室溫差小,介于高溫和低溫之間的預(yù)燃室溫度結(jié)構(gòu)穩(wěn)定,不易損壞。其煤氣、空氣噴出就立即進(jìn)入旋流混合高濃度燃燒著火狀態(tài)。其將煤氣和空氣采用多孔細(xì)股流切割細(xì)分,可使爆震燃燒強(qiáng)度減弱,穩(wěn)定煤氣噴嘴結(jié)構(gòu),使頂燃式熱風(fēng)爐結(jié)構(gòu)完美,達(dá)到真正的長期穩(wěn)定、高風(fēng)溫運(yùn)行的目的。 劉世聚表示,豫興公司參與了150多座450m3~2500m3高爐配套煤氣、空氣分層設(shè)置預(yù)混旋流長焰燃燒頂燃式熱風(fēng)爐煤氣噴嘴損壞大修的案例研究(圖1、2),建設(shè)的160多座短焰燃燒技術(shù)的頂燃式熱風(fēng)爐取得了良好的使用效果(圖3的下排交錯(cuò)噴孔)。實(shí)踐表明,短焰燃燒技術(shù)是綜合了長焰和無焰技術(shù)的優(yōu)點(diǎn),并克服了兩者的缺陷,徹底減弱和避免爆震和回火爆炸的領(lǐng)先的燃燒技術(shù),是現(xiàn)階段和今后一段時(shí)期應(yīng)大力推廣的節(jié)能、環(huán)保、高效、高風(fēng)溫長壽前沿技術(shù)和發(fā)展方向。
編輯:冶金材料設(shè)備網(wǎng)
發(fā)布時(shí)間:2020-05-15

高爐內(nèi)襯濕法噴注及爐缸整體澆注技術(shù)新進(jìn)展

高爐濕法噴注技術(shù),高效節(jié)能,近年來快速發(fā)展,逐漸取代傳統(tǒng)半干法噴涂;尤其在巨型高爐中的應(yīng)用,卓顯成效。爐缸整體澆注技術(shù),伴隨著高爐冶煉節(jié)奏的加快,以其對爐缸結(jié)構(gòu)原理透徹的領(lǐng)悟,和行之有效的實(shí)踐,逐漸被廣大高爐煉鐵技術(shù)所接受。高爐濕法噴注技術(shù)及爐缸整體澆注技術(shù)的快速發(fā)展,逐漸顯現(xiàn)著不定形耐材技術(shù)的重要地位。 1.高爐濕法噴注技術(shù) 用噴射的方式實(shí)現(xiàn)無模澆注。通過精準(zhǔn)的施工控制,將攪拌均勻的澆注料噴注到壁面上。噴注體接近于澆注水平,致密、高強(qiáng)、高耐磨,結(jié)合其優(yōu)異的抗侵蝕性能,大大提高了高爐內(nèi)襯使用壽命。噴注過程控制水平,由之前的人工噴注,到簡易的機(jī)械噴注,到可伸縮機(jī)械手,再到大型可伸縮自動平衡機(jī)械手,不斷進(jìn)步;且仍有很大的發(fā)展前景,即采用自動側(cè)距裝置,隨時(shí)調(diào)整噴注效果簡言之即,噴注=噴射澆注=無模澆注→3D打??;實(shí)現(xiàn)復(fù)雜結(jié)構(gòu)、復(fù)合材料、快速高效施工。目前濕法噴注造襯,在高爐內(nèi)襯檢修中,占有比重超過80% ;巨型高爐檢修,也逐漸采用噴注造襯保護(hù)開爐。 1.1 材料改進(jìn) 選擇納米硅溶膠結(jié)合噴注料取代原有的低水泥材料,以溶膠作為結(jié)合劑,不存在結(jié)合劑界面遷移,在受熱時(shí)水分可有序排除,從而具有極佳的快烘防爆性能。溶膠結(jié)合料雖然低溫強(qiáng)度(600℃以下)相對較低,但隨溫度升高納米SiO2與Al2O3反應(yīng)可形成莫來石結(jié)合相,強(qiáng)度迅速提高;特別是在高溫下,由于其不含水泥,高溫?zé)釕B(tài)性能優(yōu)異。該材料較適合爐身中部以下內(nèi)襯噴注。 1.2 設(shè)備改進(jìn) 針對巨型高爐內(nèi)襯噴注,設(shè)計(jì)一種大型可伸縮“洗爐+噴注”一體化機(jī)械手噴槍,如圖1所示。該機(jī)械手噴槍可根據(jù)高爐內(nèi)型尺寸的變化,遙控伸長或縮短槍身,保持槍頭與壁面距離在1m(或更?。┮詢?nèi),減少噴注面積,進(jìn)而準(zhǔn)確控制噴注范圍。 圖1 大型機(jī)械手噴注試驗(yàn) 圖2為國內(nèi)某5860m3高爐噴注情況,采用大型可伸縮機(jī)械手噴注,由于配重的靈活變動,槍身穩(wěn)定不搖擺;反彈量極小,人員可以站在高爐底部遙控機(jī)械手;該設(shè)備噴注速度可達(dá)25t/h,高效且環(huán)保。然而,該大型機(jī)械手仍有其進(jìn)步空間,如可在槍頭處設(shè)置“探距儀”,對凹凸不平處,可隨時(shí)調(diào)整轉(zhuǎn)速,滿足不規(guī)則爐型的噴補(bǔ)要求。 圖2 國內(nèi)某5860m3高爐機(jī)械噴注情況 另外,人工抱槍噴注技術(shù),亦在巨型高爐噴注中“一展身手”,圖3為國內(nèi)某5500m3高爐噴注現(xiàn)場情況。人工抱槍噴注,速度略慢,平均速度為12t/h,然在巨型高爐寬闊的施工環(huán)境中,可同時(shí)兩臺設(shè)備施工(如下左圖)。其優(yōu)點(diǎn)在于:可根據(jù)爐型變化,靈活掌握給料量、槍與壁面距離、局部特殊處理等,實(shí)現(xiàn)圓滑爐型。 圖3 國內(nèi)某5500m3高爐人工噴注現(xiàn)場 2  爐缸整體澆注 2.1  技術(shù)簡介 爐缸整體澆注,是基于傳統(tǒng)砌磚修復(fù)的一種新技術(shù)。它采用不定形自流料,以支模澆注的方式,還原陶瓷杯。脫模后整體無縫,形成一個(gè)真正的“杯”結(jié)構(gòu)。使得鐵水“無孔可入”,而且所使用材料,與鐵水不產(chǎn)生化學(xué)反應(yīng),真正起到了隔離與隔熱的作用。,其工藝簡化為圖4所示。 近兩年,爐缸整體澆注技術(shù)發(fā)展迅速,高爐中修時(shí),不放殘鐵,僅對鐵口區(qū)域特殊處理:將殘鐵燒掉,至爐底碳磚,其他區(qū)域無需清理,然后整體澆注,恢復(fù)生產(chǎn)。這種方法簡單快捷,重點(diǎn)解決爐缸局部溫度高的問題。多數(shù)高爐停爐檢修,選擇放殘鐵方式,對爐缸進(jìn)行系統(tǒng)修復(fù),使用更長周期。 圖4  陶瓷杯整體澆注技術(shù) 總體來看,爐缸整體澆注技術(shù),具備以下特點(diǎn): (1)能最大程度的保留殘余合格碳磚,針對局部區(qū)域嚴(yán)重侵蝕碳磚可采用高導(dǎo)熱澆注料進(jìn)行針對性修復(fù),因此與拆除碳磚重新砌筑相比,維修工期短,綜合造價(jià)低; (2)澆注襯與砌筑相比具有:整體性好,能與炭磚界面緊密有效貼合。因此不存在傳統(tǒng)陶瓷杯與炭磚間的間隙搗打料,避免了因氣隙而造成“間隙熱阻”的問題,使?fàn)t缸整體傳熱效率得以提高,1150℃凝鐵等溫線推移至澆注陶瓷杯的內(nèi)部,炭磚得到有效隔離和保護(hù)。通過爐缸的澆注維修,不僅從根本上保障爐缸安全、長壽運(yùn)行,而且減少了爐缸熱損; (3)對于風(fēng)口區(qū)域,同樣能最大限度利用殘余磚襯,減少耐材消耗;清凈渣鐵后即可進(jìn)行澆注,整體澆注的風(fēng)口襯里能有效避免磚縫的影響,降低風(fēng)口竄煤氣的風(fēng)險(xiǎn); (4)爐缸陶瓷杯澆注料采用溶膠結(jié)合剛玉碳化硅質(zhì)泵送澆注料,其是針對傳統(tǒng)陶瓷杯磚(塑性剛玉磚、剛玉莫來石磚等)從材質(zhì)上進(jìn)行了優(yōu)化改進(jìn),因此具有更高的抗鐵水熔蝕、抗渣蝕及抗堿侵蝕性能,同時(shí)其導(dǎo)熱系數(shù)適中,更有利于爐缸渣鐵粘滯層形成。 2.2  材料選擇 (1)高導(dǎo)熱澆注料 高導(dǎo)熱澆注料RLG-SC:該料主要原料為導(dǎo)熱性能好的碳質(zhì)材料,采用溶膠結(jié)合;其具有與炭磚相近的導(dǎo)熱系數(shù),同時(shí)具有優(yōu)良的抗渣鐵潤濕性能及良好的自流性能,能夠輕易實(shí)現(xiàn)狹小縫隙自流填充密實(shí)作業(yè),可用于碳磚修復(fù),爐底找平、炭磚與冷卻壁縫隙填充、陶瓷杯與炭磚縫隙填充。 (2)剛玉質(zhì)澆注料 剛玉質(zhì)澆注料RLG-SA:是專門針對高爐爐缸陶瓷杯環(huán)境特點(diǎn)設(shè)計(jì)開發(fā);以優(yōu)質(zhì)剛玉為主要原料,采用納米溶膠為結(jié)合劑;材料不僅具有優(yōu)良的耐高溫,抗渣鐵侵蝕,抗沖刷及快干防爆等應(yīng)用性能,而且具有優(yōu)異的自流泵送的施工性能。 2.3  施工特點(diǎn) 2.3.1 爐缸清理方式 爐缸整體澆注施工,前期清理很關(guān)鍵,需將殘磚、殘?zhí)急砻娣刍?、渣料、浮塵等全部清理干凈,清理過程,盡可能保護(hù)殘磚或殘?zhí)?。如圖5所示,高爐停爐過程中,往往伴隨著打水降溫過程,這對環(huán)碳和爐底碳磚破壞嚴(yán)重,磚襯表面會存在一定厚度的粉化料,該部分碳磚依然失效,因此需清理掉,清理至磚襯露出硬面。如碳磚破損較嚴(yán)重,可采用高導(dǎo)熱料修復(fù);如僅有較薄一層損壞,則可直接澆注陶瓷杯,無需修復(fù)碳磚。 圖5  殘磚、環(huán)碳及爐底碳磚保護(hù)性清理 2.3.2 陶瓷杯及風(fēng)口澆注 爐底采用高導(dǎo)熱料找平后,分兩步澆注陶瓷墊,陶瓷墊厚度根據(jù)爐缸尺寸確定。如圖6,泵送料采用自流澆注料,全過程無需震動或簡單震動。 圖6  陶瓷墊澆注過程及效果 兩層陶瓷杯澆注完成后,支模澆注側(cè)壁及鐵口區(qū)域,如圖7,鐵口區(qū)域加厚,恢復(fù)鐵口深度至原設(shè)計(jì)深度。 圖7  鐵口區(qū)域處理方式 考慮到象腳區(qū)保護(hù),會根據(jù)各高爐象腳區(qū)侵蝕情況,采用不同的處理方式。爐缸澆注料體密較大,液態(tài)材料靜壓力較大,因此一般采用分段澆注的方式澆注陶瓷杯壁,如圖8所示,由爐底分段澆注至風(fēng)口帶。 圖8  陶瓷杯壁與風(fēng)口帶澆注過程與效果 待澆注完畢后,靜止數(shù)小時(shí)后脫模,進(jìn)而完成整個(gè)爐缸澆注。然后按照制定的烘烤曲線,進(jìn)行簡單的烘烤,排除材料中的水分,即可滿足開爐條件。 爐缸整體澆注技術(shù),根據(jù)高爐爐缸侵蝕特點(diǎn),策劃檢修方案,擬定施工工期,然后嚴(yán)格按照各施工節(jié)點(diǎn)執(zhí)行。全過程無限速環(huán)節(jié),因此簡單快捷,而且可以靈活協(xié)調(diào),交叉作業(yè),便于鐵廠統(tǒng)籌安排。 3 結(jié)束語 濕法噴注技術(shù),已拓展到不同領(lǐng)域,設(shè)備的精密設(shè)計(jì)、材料的研發(fā)改良,使得其應(yīng)用前景廣闊。目前已成功實(shí)現(xiàn)高爐鐵溝、管道、煙道、石灰窯、耐磨倉、循環(huán)流化床鍋爐、水泥窯旋風(fēng)預(yù)熱系統(tǒng)、鋼包、轉(zhuǎn)爐、加熱爐等濕法噴注造襯。而且,噴注依然具有很大發(fā)展空間,勢必成為未來不定耐材最重要的施工手段。 實(shí)踐證明,爐缸整體澆注技術(shù)是行之有效的一種爐缸耐火材料修復(fù)技術(shù),隨著技術(shù)研究工作的進(jìn)一步深入與材料技術(shù)進(jìn)步,復(fù)合材料整體澆注爐缸可有望完全取代傳統(tǒng)的碳磚砌筑+陶瓷杯爐缸結(jié)構(gòu)。
編輯:冶金材料設(shè)備網(wǎng)
發(fā)布時(shí)間:2020-05-15

深層缺陷產(chǎn)生機(jī)理假設(shè)

“深層缺陷產(chǎn)生機(jī)理假設(shè)”是目前分析缺陷一種方法,特別在鋼鐵產(chǎn)品的缺陷分析用途廣泛。認(rèn)為深層缺陷是材料延性降低引起的一種缺陷。當(dāng)發(fā)生深層缺陷的長軸制品的鍛造時(shí)間要比未發(fā)生缺陷的制品長,可以預(yù)料由于溫度降低,材料的延性降低。在實(shí)際發(fā)生的表面缺陷附近,除了成為問題的深層缺陷之外,還可確認(rèn)多個(gè)細(xì)小的缺陷。缺陷前端銳利,為應(yīng)力集中部位,所以形成細(xì)小缺陷后,由于施加拉伸應(yīng)力,缺陷前端裂紋有擴(kuò)展的可能。 某鋼鐵公司針對鍛鋼件表面出現(xiàn)的質(zhì)量缺陷,研究了表面深層缺陷的產(chǎn)生機(jī)理,認(rèn)為與通常使用的熱拉伸試驗(yàn)的延性評價(jià)方法相比,采用熱壓縮試驗(yàn)評價(jià)延性,可以評價(jià)自由鍛造深層缺陷的發(fā)生,由此可以確定,抑制表面缺陷產(chǎn)生的溫度等鍛造極限條件,從而抑制表面缺陷的形成。這種缺陷分析思路就是基于深層缺陷產(chǎn)生機(jī)理假設(shè)。 某鋼鐵公司在制造船舶用曲軸的原材料和傳動軸、反應(yīng)堆殼體等大型鍛鋼件的自由鍛造中,有時(shí)會產(chǎn)生表面缺陷,鍛造作業(yè)中采用火焰清理去除。但是,認(rèn)為熱延性良好的鋼種很少,也有在鍛造后和退火、調(diào)質(zhì)后發(fā)現(xiàn)深層缺陷的情況。如果殘留有表面缺陷,即使較淺的表面缺陷也必須用砂輪磨削去除缺陷和實(shí)施磁粉探傷檢測等,造成成本的增加和生產(chǎn)率的下降。如果是深層缺陷,需要修復(fù)作業(yè)時(shí),也有不能確保機(jī)械加工的加工量,不能再作為產(chǎn)品使用的情況,這樣損失就會非常大。 該缺陷常發(fā)生在鍛鋼件的長軸制品。該制品經(jīng)退火、調(diào)質(zhì)后,確認(rèn)了多個(gè)軸向表面缺陷。在確認(rèn)的多個(gè)軸向表面缺陷中,選擇了較深的缺陷,該軸向表面缺陷,外觀上可以看見像折痕。但是,通常鍛造導(dǎo)致的表面材料流動引起的折痕狀缺陷最深不過是5mm的深度,而該缺陷最大深度為20mm以上。這種折痕狀較深的缺陷很少發(fā)生,其發(fā)生機(jī)理目前尚不明確。 首先,懷疑可能是由于退火、調(diào)質(zhì)時(shí)的熱應(yīng)力產(chǎn)生裂紋,或是細(xì)小缺陷的擴(kuò)展。在缺陷周邊確認(rèn)了寬約400μm的脫碳層。缺陷周邊的脫碳層厚度受從缺陷發(fā)生到檢測出的缺陷周邊的熱履歷的影響。因此,使CT(緊湊拉伸)試樣發(fā)生疲勞裂紋,將疲勞斷裂部分切除,模擬了鍛造溫度①1100℃,②800℃以后,③調(diào)質(zhì)時(shí)的冷卻工序以后的三種條件。觀察結(jié)果,裂紋周邊產(chǎn)生的脫碳層厚度分別是650μm、500μm和300μm。從這一結(jié)果認(rèn)為,該缺陷不是調(diào)質(zhì)時(shí)發(fā)生的,而是發(fā)生在鍛造過程中。 然后,調(diào)查了鍛造作業(yè)中何時(shí)發(fā)生缺陷。比較和觀察了該鍛件的熱履歷和缺陷周邊組織,進(jìn)行了鍛造作業(yè)現(xiàn)場和作業(yè)視頻確認(rèn)等的狀況調(diào)查。鍛造作業(yè)中具體的缺陷發(fā)生時(shí)期不能特定。特別是軸向缺陷,在熱態(tài)下,即使是熟練的作業(yè)人員也很難發(fā)現(xiàn),當(dāng)場確認(rèn)的制品中也有退火、調(diào)質(zhì)后發(fā)現(xiàn)首個(gè)缺陷的情況。在鍛造作業(yè)中的材料表面粘附著氧化鐵鱗、鍛造件表面凹凸不平,所以很難發(fā)現(xiàn)缺陷。 采用“深層缺陷產(chǎn)生機(jī)理的假設(shè)”,分析結(jié)果馬上得到了確認(rèn),如果壓下量增大,缺陷周邊會產(chǎn)生拉伸應(yīng)力。假設(shè)鍛鋼件表面發(fā)生的深層缺陷是由于鍛造時(shí)材料的延性降低,折痕狀細(xì)小的缺陷擴(kuò)展而形成的缺陷,研究了材料延性和缺陷擴(kuò)展的評價(jià)方法。 從熱拉伸試驗(yàn)的結(jié)果得到所有鋼種在650℃以上,材料延性沒有較大差異的結(jié)果。該結(jié)果與實(shí)際制造中的表面缺陷發(fā)生頻率不一致,所以為了評價(jià)自由鍛造中的延性,研究了其他方法。周向或軸向所有的表面缺陷,假設(shè)發(fā)生深層缺陷,設(shè)計(jì)了使用帶缺口圓柱的熱壓縮試驗(yàn)。試驗(yàn)先將加工成缺口的圓柱料加熱到規(guī)定的溫度后,再模擬實(shí)際表層緩冷到試驗(yàn)溫度,使用端面拘束夾具進(jìn)行壓縮。原本應(yīng)該在相對荷重方向的垂直方向加工一個(gè)缺口,但距缺口前端的伸展量很小,所以差異不明顯。因此,為使伸展量產(chǎn)生明顯的差異,將缺口設(shè)在與荷重平行的方向,進(jìn)行了試驗(yàn)。此外,即使變化缺口方向,由于應(yīng)力集中,距缺口前端的裂紋發(fā)生的狀況本身沒有差異。試驗(yàn)條件下,明確了裂紋容易伸展的鋼種順序,與各鋼種實(shí)際制造時(shí)的表面缺陷發(fā)生的頻率一致。 一般采用熱拉伸試驗(yàn)的斷面收縮率評價(jià)表面缺陷發(fā)生頻率,但熱壓縮試驗(yàn)可以更好地評價(jià)表面缺陷發(fā)生頻率。根據(jù)上述結(jié)果認(rèn)為,鋼種間的延性差異有可能采用熱壓縮試驗(yàn)的伸展長度就可以更靈敏地評價(jià),正如假設(shè)的缺陷產(chǎn)生機(jī)理那樣,實(shí)際深層缺陷的產(chǎn)生也是由細(xì)小缺陷伸展導(dǎo)致的可能性較大。 研究的熱壓縮試驗(yàn)的伸展長度與熱拉伸試驗(yàn)的斷面收縮率值存在相關(guān)性,與傳統(tǒng)上通常使用的熱拉伸試驗(yàn)的延性評價(jià)方法相比,采用熱壓縮試驗(yàn)評價(jià)延性,可以評價(jià)自由鍛造的深層缺陷的產(chǎn)生。認(rèn)為熱壓縮試驗(yàn)可以更靈敏地評價(jià)自由鍛造中各鋼種的熱區(qū)間的延性。這就是深層缺陷產(chǎn)生機(jī)理假設(shè)的奇妙之處。
編輯:冶金材料設(shè)備網(wǎng)
發(fā)布時(shí)間:2020-05-15

到 

 頁